лк9 (1172701)
Текст из файла
А.Н.Евграфов, Г.Н.Петров. Теория механизмов и машин. Лекция 9.
2. Синтез кулачковых механизмов
Кулачковые механизмы используются и как управляющие механизмы (например, управляющие работой клапанов), и как силовые, создающие крутящий момент на валу кулака (например, кулачковые разгружатели возмущающего момента). Основными входными параметрами синтеза являются функция положения толкателя или создаваемый кулачковым разгружателем крутящий момент; дополнительными параметрами синтеза – максимально допустимый угол давления в высшей кинематической паре [α] или минимально допустимый радиус кривизны профиля кулака ρmin. Выходными параметрами синтеза являются размеры кулачкового механизма и координаты профиля кулака.
При проведении синтеза кулачковых механизмов можно выделить три этапа:
-
Выбор закона движения толкателя (или функции положения; обычно ее записывают в виде: s = s (q), где s – перемещение толкателя, рис. 3.8);
-
Определение минимальных размеров механизма (радиуса начальной шайбы r0, эксцентриситета е);
Рассмотрим более подробно эти этапы.
I
этап. В законе движения толкателя можно выделить в общем случае четыре фазы, которые представлены на циклограмме (рис. 3.9): удаления, дальнего стояния, возвращения и ближнего стояния. На фазе удаления происходит перемещение толкателя из самого ближнего к кулаку положения. На фазе возвращения толкатель возвращается в ближнее положение. На фазах дальнего и ближнего стояния перемещения толкателя не происходит. Выбор закона движения толкателя проводится для фаз удаления и возвращения.
Четырем фазам соответствуют углы поворота кулака: qI, qII, qIII, qIV. В некоторых механизмах (например, кулачковых разгружателях) фаза qII или qIV может оказаться равной 0. Углы qI, qII, qIII, qIV обычно определяются технологическим процессом, для которого проектируется механизм, и поэтому являются заданными. Также заданным является ход толкателя – Smax.
Обычно выбирают не саму функцию s(q), а ее вторую производную – аналог ускорения s”(q). Самая простая функция s”(q) – ступенчатая (рис. 3.10, а). Рассмотрим ее.
Тогда s”(q), q’(q) и s(q) можно записать в следующем виде:
Здесь С1 и С2 – постоянные интегрирования, которые найдем из начальных условий:
q = 0, s(0) = 0, s’(0) = 0. Отсюда С1 = 0, С2 = 0. Для отыскания амплитуды а0 воспользуемся условием: s(qI) = smax, следовательно:
Зная амплитуду а0, можно построить графики функций s(q) и s’(q) (рис. 3.10, б и в).
Н
едостаток рассмотренного закона – скачок аналога ускорения (и, следовательно, ускорения) при q = 0, q = qI/2 и q = qI, что приводит к скачкообразному изменению сил инерции толкателя в этих положениях и появлению ударной нагрузки на механизм. Скачкообразное изменение ускорения называют мягким ударом. (Существует понятие и жесткого удара, при котором скачкообразно изменяется скорость толкателя, при этом ускорение стремится к бесконечности.) Для избежания ударной нагрузки используют синусоидальный закон изменения аналога ускорения (рис. 3.19).
Обозначив амплитуду аналога ускорения а0, запишем s”(q), s’(q) и s(q) в виде:
Найдем постоянные интегрирования из условий: s(0) = 0, s’(0) = 0. Отсюда следует, что С2 = 0, . Подставляя значение С1, перепишем аналог скорости в виде:
Максимальный ход толкателя s = smax будет в конце участка удаления, т.е. при q = qI. Подставляя s(qI) = smax в выражение для перемещения толкателя, получим значение амплитуды a0:
Из сравнения выражений (3.16) и (3.14) видно, что безударная работа кулачкового механизма достигается за счет увеличения амплитуды а0 в раза.
Иногда задается момент, который должен создавать кулачковый механизм на валу кулака. Например, при проектировании разгружателя возмущающего момента задается значение возмущающего момента в виде:
где - амплитуда
– й гармоники,
– ее фаза. Разгружатель должен быть спроектирован так, чтобы обеспечивалось выполнение условия:
г
В
де Мр – момент кулачкового разгружателя. В качестве разгружателя выберем механизм с плоским толкателем (рис. 3.12, а).
На кулак 1 действует толкатель 2 силой R21, которая направлена по нормали к плоскости тарели толкателя. Сила R21 создает момент Мр относительно оси вращения кулака 0, равный:
Мр=R21h (3.19)
Для того чтобы найти плечо h силы R21, построим план скоростей механизма (рис. 3.12, б). Из подобия треугольника плана скоростей и треугольника ОАВ на плане механизма следует соотношение:
отсюда найдем h:
Толкатель прижимается к кулаку пружиной сжатия жесткостью с, которая при сжатии создает усилие, пропорциональное жесткости и деформации: с(s0+s), где s0 – первоначальное поджатие пружины. Для статической модели, без учета сил трения, сил тяжести и сил инерции, сила, с которой толкатель действует на кулак, равна силе упругости пружины, т.е.
С учетом (3.21) и (3.22) условие (3.18) запишем в виде:
Разделяя переменные в (3.23) и интегрируя, получим:
где С1 – постоянная интегрирования. Обозначим , получим закон перемещения толкателя в виде:
Постоянную интегрирования С1 выбираем так, чтобы подкоренное выражение в (3.24) при любом q было неотрицательным. На этом заканчивается первый этап и начинается второй.
II этап. Определение минимальных размеров кулачкового механизма.
Р
ассмотрим пример с остроконечным поступательно движущимся толкателем (рис. 3.13, а). В таком механизме надо выбрать минимальный радиус r0 начальной шайбы и эксцентриситет e (расстояние от линии действия толкателя до оси вращения кулака). В этом механизме уменьшение радиуса r0 приводит к увеличению угла давления ; при большом угле давления, как говорилось в лекции 6, возможно заклинивание механизма. Поэтому минимальные размеры механизма выбирают из условия ограничения «сверху» угла давления.
Рассмотрим графический метод. Исключая q из полученных функций s(q) и s’(q), построим в координатах s’01s две кривые, называемые характеристиками угла давления: в первой четверти – для фазы возвращения, а во второй – для фазы удаления (рис. 3.13, б). Отметим, что аналог скорости толкателя s’(q) для вращающегося кулака и поступательно движущегося толкателя измеряется в единицах длины, так же, как и перемещение толкателя s(q). Масштаб по осям s и s’ должен быть одинаковым!
Обозначим: [у], [в] – допустимые углы давления на фазе удаления и возвращения соответственно. Проведем касательный к характеристикам угла давления под углами к вертикальной оси: [у] – на фазе удаления, [в] – на фазе возвращения. Касательные пересекутся в некоторой точке О. Если радиус начальной шайбы выбрать равным длине отрезка ОО1, а эксцентриситет е – равным расстоянию от точки О до вертикальной оси (см. рис. 3.13, б), то получим минимально возможные размеры, при которых ни одно значение угла давления на фазе удаления и на фазе возвращения не превышает допустимых [у] и [в], причем в двух положениях максимальные значения углов давления равны [у], [в] (а именно в тех положениях, в которых касательные касаются характеристик угла давления). Если начало отрезка r0 выбрать в заштрихованной области, то радиус начальной шайбы кулака увеличится, а максимальные значения угла давления уменьшатся. Поэтому, в частности, округлять значение r0 следует в бơльшую сторону.
Нужно отметить, что такие построения выполняют для реверсивных механизмов, т.е. таких, в которых возможно изменение направления вращения кулака. В этом случае профиль удаления кулака становится профилем возвращения и наоборот. В нереверсивных механизмах характеристику угла давления на фазе возвращения не строят, т.к. при опускании толкателя даже при большом угле давления заклинивания не происходит. В этом случае начало О отрезка r0 выбирают либо на пересечении касательной с вертикальной осью (для центральных механизмов, в которых е = 0), либо слева от касательной на произвольно выбранном расстоянии е от вертикальной оси (для внецентренных механизмов). В последнем случае за счет введения эксцентриситета габариты механизма становятся меньше.
Рассмотрим пример с кулачковым механизмом с плоским толкателем. В таком механизме угол давления всегда постоянный, в частности, равен 0, как на рис. 3.14, а, поэтому внутренние условия передачи сил благоприятные, опасности заклинивания нет. Однако п
С
О1
лос
кий толкатель не может контактировать с вогнутым участком профиля кулака (рис. 3.15), поэтому заданная функция перемещения толкателя s(q) воспроизводится с ошибками. Ч

ем меньше радиус начальной шайбы r0, тем меньше радиус кривизны ρ профиля кулака; при некоторых значениях r0 он может стать нулевым или даже отрицательным (ρ<0), профиль становится вогнутым. Следовательно, минимальные размеры кулака выбираются из условия допустимого радиуса кривизны ρmin.
Рассмотрим графический метод определения радиуса начальной шайбы. Можно показать, что радиус кривизны ρА в точке контакта А определяется следующей суммой (см. рис. 3.14, а):
Для того, чтобы выполнялось условие ρА > 0, надо, чтобы
Характеристики
Тип файла документ
Документы такого типа открываются такими программами, как Microsoft Office Word на компьютерах Windows, Apple Pages на компьютерах Mac, Open Office - бесплатная альтернатива на различных платформах, в том числе Linux. Наиболее простым и современным решением будут Google документы, так как открываются онлайн без скачивания прямо в браузере на любой платформе. Существуют российские качественные аналоги, например от Яндекса.
Будьте внимательны на мобильных устройствах, так как там используются упрощённый функционал даже в официальном приложении от Microsoft, поэтому для просмотра скачивайте PDF-версию. А если нужно редактировать файл, то используйте оригинальный файл.
Файлы такого типа обычно разбиты на страницы, а текст может быть форматированным (жирный, курсив, выбор шрифта, таблицы и т.п.), а также в него можно добавлять изображения. Формат идеально подходит для рефератов, докладов и РПЗ курсовых проектов, которые необходимо распечатать. Кстати перед печатью также сохраняйте файл в PDF, так как принтер может начудить со шрифтами.