Моргачев Подъемно-транспортные машины (В.Л. Моргачев - Подъемно-транспортные машины), страница 7

2 О ср ( [.]ср н/м 2 2 2 4 [20) откуда 1О 2Г) и[ 1ср где с[2 — диаметр верхней оси в м Толщина проушин поперечины определяется нз расчета на удельное давление г] — ( [г]1 нлмв и Ь, = м, 10Я 1ОЯ [2! ) оьий 2с),[4] где Ь| — толщина проушины в м; [д] — допускаемое удельное давление, равное [300 †: 350) Х Х 10з и/лез.

Толщина проушины стержня определяется пз формулы Ляме: щ()у +л,] Ося ( [а],„, 4 сов абай [7)а — с) ] Правильность полученной толщины проушины можно проверить на деформацию разрыва ор 100 ( [а]р и/м . 2 4 соз мба [77 — ал) Пример. Рассчитать глухую скобу на грузоподъемность, есдп О = 150 т, 1 = 650 яя, а = 30', х = 70 мм Внутренний диаметр резьбы 1 т 4Я 10 4 150000 10 о 155 и 155 г -] г г [а]р 3, 14 ° 800 1Ол По ГОСТ 9484 60 [табд П) выбираем ~резьбу трапепеидааьную, у которой Ыа = 158 я.ч, с[ = 180 яя, 1 = 20 м,и.

Высота гайки 4Я1 1О 4 . 150000 0,02 1О Н вЂ” — О, 177 м = 177 мя, ., (с)а с)2] [ ] 3 14 [0 182 0 1582) 300. 1О Принимаем высоту гайки Н = 200 мя. Плошадь тяги 1ОЯ 1О 150 000 Е— — 0,0108 лп= 10 800 лся' 2созсс[а]р 2. 0,866. 800. 1О' Плошадь тяги равновелика плошали квадрата со сгороной 104 мя Момент сопротпвчепия изгибу поперечины 1ОС) [1+ Зх1яге) 1О 150000 [0,65 л- 3 0,07 0,577) )гл и 6 [а]и 6 800 1О' = 0,0021 м' = 24 1О' мя' Принимаем прямоугольную поперечину со скрутдепными кромками и ото ношением — = 1.6, т. е а = 1,6 Ь, тогда момент сопротивления изгибу будет Ь равен аеЬ [1,6Ь)аЬ 2,56 ° Ьа — — 24 1О' мяз 6 6 6 необходимую толщину поперечины Из этой формулы определяем 24 1О' 178 лс,н 2,56 высота поперечины а = 1,6 180 = 290,им Принимаем Ь = 180,ив, тогда Папряткение изгиба 11и = [а]и = 800 1О' и7яа аи = откуда Папряи.спие сжатия 1ОС) 16 сс а схс— 2Г 150 000 0,577 83 1О' и)ма 0,29 0,18 10 [22) )ог) [)У + л-',] Ь„=- .И, 4созссс)л [Пл — Л21] [а]„, где Ьз — толщина проушины в м; 0 = 2с[1 — наружный диаметр проушины в,м; [о]сл, — допускаемое напряжение, равное 1000 10в и/м'-', 40 Суммарное напряжение ас —— аи + асж — — 800 1Ол + 83 ° 1Оа = 883 ° 1Ол < [а]и — 1000 ° 1Ол и/Я"., Пример.

Произвести рас ~ет шарнирной скобы грузоподъемностью 100 т, 1 = 750 лаи, а = 20', х = 80 мм. 41 42 Действительное максимальное напряжение аа = аа + а;ж = 800 1О' + 8 . 1О' — 808 1О' ( 1000 . 1О' н)хм Диаметр оси поперечины г[ ° С> 1О 100 000 113 г= " =-,/ — 0,113 м = 113 мя. тг [т[,р 3, 14 250 1О' Принимаем лнамегр осп г[~ = 120 ям. Диаметр верхней оси / 2[) т 2 109 000 1О 16 " [т)га ~' 3,1.1 250 .

1О' Точ~гггша проушины поперечины 10С[ 10 100 000 2г[ [41 2 О 12 300 10' Принимаем толщину проушины поперечины Ь, = 140 мя. Внутренний диаметр резьбы а = )/ — $/г О, 127 м = 127 мм /4Я.!0 Г4. 10000>. 1О и [а1р [г/ 3, 14 . 800 1Оа По ГОСТ 10177-62 (табл. 11) выбираем упорную резьбу, у которой г[с = 145,29 мм, г[ = 180 яя, Г = 20 мм. Высота гайки 4ЯГ 10 4 100000. 0,02 1О :. (г[з — с[аз) [а[сн 3 14 (О, 18з — О, 1453з) 300 10х Принимаем Н = 120 мм. Плошадь сечения тяги 106[ 1О 100 000 Р— — — 0,0033 м' = 3300 мма Принимаем плоскую тягу с размерами 11О Х 35 мм.

Момент сопротивления изггзбу поперечины 10[с (1 лг 2х 18 сс) 10.100 000 (О, 75 + 2 . О, 08 . 0 364) 4 [п[а 4 800 10' = 0,00253 ма = 253 . 10а мма Принимаем поперечину эллиптического сечения, у которой отношение и Ь вЂ” = 1,4 и а = 330 мм, Ь = 240 мм, действительный момент сопротивления изгибу )Гга = 0 1пзЬ. = О, 1 . 0,33з . 0,24 = 0,0026 м' = 26 1О' мма Напряжение изгггба равно 800 Х 1О' нумх, т. е. не превышает допускаемого напряжения. Напряжение сжатия в поперечине 1ОЯ [я сс 1О . 100 000 . 0,364 2гаЬ 2 3 14.0 33 0 2 Толщина верхних проушин стержней Ь [ОЦ [Г>'+ ба) 10.

100 000 (0,32з+ 0,[бз) з ( з йз) 1 4 . О 94 . 0,16(0,32з — 0,16з) 800 1О' = О, 032 м = 32 мм Принимаем толщину Ь> —— 55 льи. Толшвна нижних проушин стержней 1ОгГ [Г> + с[!) 1О, 100000 (О 24х+ 0,12з) 1 Гре нз) 4 0,94. О, Гй(0,24 — О,гй )800 = 0,046 м = 46 мм Принимаем толщину Ь, = 60 мя. Проверяем проушины стержней на разрыв 1ОЯ 1О 100 000 4 сов ссЬ (Π— г[з) 4 0,94 0,055(0,24 — 0 12) = 400 1Оа<[а]р = 1200 10' нумз Подвески для крюков и скоб (см, прилрж.

9) являготся соединительным звеном между несущими ветвями канатов и крюком или скобой механизма подъема. Когда груз висит на одной ветви, канат непосредственно соединяют с кольцом крюка при помощи коуша. Конец каната соединяется с основной ветвью вплетением проволок или зажимами, Кроме того, для крепления конца каната могут служить клиновые вам>си и конические втулки (фнг.

14) Инженер Б. Димков (Болгарская Народная Республика) разработал новый вид коуша в четырех вариантах (фиг. 14, е, ж з, и) В 1 и Н вариантах свободный конец каната установленной длины пропускается через центральное направляющее отверстие скобы, огибает профнлированное кольцо, приваренное к скобе, выводится через второе отверстие и прижимается при а помощи гаек затяжными клп: ьями с односторонним уклоном 8 . В 111 варианте конец каната произвольной длины прижима.ется вставным камнем при помощи затяжных клиньев, в [Ч варианте камень прижимается к канату болтами В последних двух вариантах возможно изменение длины троса. Во всех вариантах при зажиме конца троса он удерживается силами трения, возникающими при охвате криволинейных поверхностей.

Расчеты показывают, что новый вид коуша по сравнению с обычным коушем с зажимами имеет примерно в 5,8 раза больше удерживающую сичу трения Прп двух и более несущих ветвях каната применяют типовые крюковые подвески с блоками. Крюковые подвески могут быть нормальными и укороченными, В нормальной подвеске (фиг. 15, и) блоки подвижной 43 Продолжение табл.

12 Упорные однорндные подшипники средней серии по ГОСТ 6874-54 Размеры в мл Козффпнисит к!асса работоспособк, о ь, ности Г В укороченной подвеске (фиг. 15, б) ось блоков и траверса крюка изготовляются как одно целое, при этом крюк должен быть удлиненным Укороченные подвески применимы при четном числе блоков в подвижной обойме. Оси блоков изготовляют из сталей марок Ст. 5, Ст. 6, 40 и 45 с допускаемыми напряжения!ли изгиба [о] = (1200 —: — 1400) 10' н)т!сз. Ось блоков рассчитывают на изгиб; усилия. передаваемые блоками на ось, принимаются сосредоточенными (фиг.

16) Расчетная длина оси зависит от количества блоков н может быть определена по формуле (а !'( + 25, + бз мм, лг) з) а) Фиг. 14. Спосооы креплении конка каната и — в «оии ~ескои вттлке, о — клановое; е — иа коуше с оплеткой; Π— при по- моын зажимов, е, зе, з, и — ив коуше ни к. В. димкова блоков и траверсы крюка соедннягот серьгами и закрспляют ри гелям н, Таблица !2 Шариковые опоры длн груаоподъемных крюков (23) где 1а — длина оси блоков в мм; ! — число блоков на оси; 1, — длина ступицы блока в мм; 6! — толщина кожуха в мл!; ба толщина серьги в лгм, Значениями 5! и бй задаются. В каждой серьге возникает опорная реакция, величина кото- ! 0!О+0) рой равна н, где Я грузоподъемность в кг; Сг— 2 масса крюковой подвески в кг. Изгибающие моменты в опасных сечениях осей равны: прн одном блоке на осн М = !0(~+') '" 10Д+а) '" и 4 Размеры в мм Предельная грузоподъем- ность в тл нагрузка в т 75 85 95 11О 125 92 1ОБ 120 136 155 140 172 1БО 200 175 220 185 240 205 2БО 230 285 (24) 170 175 45 7,5 10 15 20 25 30 40 50 БО 75 БО 52 60 Б2 70 72 80 82 90 93 100 103 115 120 125 130 130 135 1ГтО 155 !00 11о 130 145 165 185 215 220 250 270 300 36 41 44 50 57 Б4 74 79 101 106 111 75 89 95 110 125 140 1БО 175 185 205 230 7,5 9 11,б 15,8 20 б 2Б 35,5 41,5 58 67,4 77,5 25 ЗО 35 40 45 50 55 60 Б5 70 75 80 85 90 100 110 120 52 Б! БВ 78 85 95 105 110 115 125 135 140 150 155 170 190 2!О 18 21 2! 26 28 31 35 35 36 40 44 44 49 50 55 БЗ 70 25,2 30,2 35,2 40,2 45,2 50,2 55,2 Б0,2 65,2 70,2 75,2 80,2 85,2 90,2 100 2 !10,2 120,2 39 000 50 000 62 000 78 000 90 000 108 000 !40 000 140 000 158 000 182 000 210 000 210 000 250 000 2БО 000 280 000 350 000 420 000 0,18 0,27 0,39 0,55 0,69 1,00 1,34 1,43 1,57 2,10 2,70 2,90 3,70 3,90 5,10 7,90 10, 90 при шести блоках Ми = (29) откуда а) 1о(0, о) (1, 1, ~ )о[0+о) )о[а+а) ~4 З1,~ 14 4 Из уравнения напряжения изгиба определяется диаметр оси блоков с[а' о„— '— = " ( [о]а и)ме, Р' О 113 Полученное значение с(а округляется до нуля или пяти.

При установке блоков оси на подшипниках скольжения производится проверка на удельные давления д 1" + ) ([г)] !ма. (30) и'о)с Д оп ) с ка е мы е удел ьные д а вл ения: [г)] — 60 1 Ов н]ма дл я а нти ф р икци он и о го чугуна; [с)] = 1 50 ° 1 Ов и/ма дл я бронзы . Если бл оки устанавливают н а подшипниках качения ( табл .