Моргачев Подъемно-транспортные машины (В.Л. Моргачев - Подъемно-транспортные машины), страница 6

фнг. 1О, б) Наилалка (планка), размеры в мы Установочные размеры вмм размеры болта в мы Число креплений В вмм и во )о 4,8 — 6,2 7,7 — 8,7 11 — 13 15 — 18 19,5 — 21,5 23 — 26 28 — 31 32,5 — 36 Профили канавок кииитнии барабанов 1си. фиг, 9, б, в) ривмери в мм Глубокая канавка Нормаль- ная канавка Глубокая канавка Нормальная каплана б„ с, с, с, 4,5 5,5 6,5 8,5 9,5 11 19,5 24 26 28 32,5 34 5 1 1,5 1,5 1,5 1,5 2 9 11 13 17 19 22 Фиг. 11.

С сема и расчету канатного барабана ~39 При расчете барабана определяют его диаметр 0б, толщину стенки б, шаг нарезки 1, радиус канавки г, длину 1 и производят проверку барабана на сжатие и на совместное действие изгиба и кручения (фиг. 11). Диаметр барабана принимают равным диаметру рабочего блока: г„н 2с0б Так как 2к хк Лб Об — — 0б, мм. Толщина стенки б чугунного барабана равна 0,02 Об+ !6 мл —:10) мм, но не менее 12 мм, стального барабана !1 —: 1,2) д„мм. Шаг нарезки 1= д„+ !2 —: 3) мм. Радиус канавки г = !0,53 —: —: 0,54) б)„мм. Общая длина барабана складывается из длины его участков 1 —.

21„-)- 21„+ 1, мм. 19) то 2 в л моргачев 32 33 4,8 6,2 8,7 11 13 15,5 17,5 3 5 4 5 7 8 9 1О 7 8 11 13 15 17 20 28 34 52 53 58 78 78 100 19 25 35 43 53 60 70 85 8 1О 16 18 22 22 27 30 20 30 45 50 60 60 75 100 25 35 45 50 70 80 90 120 8 1О 16 18 20 25 30 35 11,5 13 5 14 5 15,5 18 19 21 9 11 !7 19 24 24 29 32 22 27 29 31 37 38 42 5 6 8 8 1О 1О 12 2 4 5 7 8 1О 12 14 27 31 35 35 41 50 25 35 45 50 55 60 65 90 13,5 16 18 18 22 24,5 2 2,5 2,5 2,5 3 3,5 Длина нарезной части на половине барабана — (Л»+ 7 + 7р)! мм где и"., = 2 тн 3 — ч — — исло витков, необходимых для крепления каната на барабане; Л =15 —:2— — — число запасных витков при нижнем положе= 4 —: 5.

нии груза; суммарное число витков равно Л + Л О к з = Число рабочих витков Лр —— 2с()б Рабочая длина навиваемого каната Л„Х,Н м, где Лк — количество несущих ветвей каната; Н— — заданная высота подъема груза в м. Тогда ~р = ' и 1„'5+- —" ЛнН ЛаН и() ил()б Длина адно концевои части барабана 12 —:3) 1, /)б = /)б.

= 400 .и.и = 0,4 .и [1О) Длина барабана + (3 — 1) 7=141,4 см 1,414 м Расстояние между нарезками на барабане 10 (~бл 1) /с ГдЕ Лбл — ЧИСЛО бЛОКОВ На НИжНЕй ОбсйМЕ ПОЛИСПаСта; 1с — длина ступицы блока, Полная длина барабана 1 = 2 [ 5 — — "1 7 + 2 . 31 + [Лбл 1) /с = ,1 л )1 ) [лт 1)1 =( и/)б Проверка стенки барабана на сжатие о, = — ( [о], и/м', 5т 5, = 26 560 и, диаиетр каната ос= 16,5 л~м, кратность полиспаста й„= 3, число блоков крюковой подвески 2лл = 3, длина ступицы блока /, = 70 мм, высота подъема Н = !О м.

Диаиетр барабана толщина стенки барабана а = 0,02()б+ (б лл 10) = О, 02 400+ (б —; 10) = 18 мм = О, 018 м, Шаг нарезки барабана / = дк 1 (2 — 3) = 1б, 5 + (2 —; 3) = 20 мм = О, 02 м 29„Н 1 с' 2 . 3 10001 /= [16+ ~ /+(Ебл — 1) /с = [16+ ] 2+ и/)б ~ ' ~ 3,14 40 / Приведенный момент Мьл = ~l Ма + М' н м. Момент сопротивления изгибу кольцевого сечения (Кс„= 0,10вз [1 — а') мв при и = л)б ГдЕ лл, = 0б — 2 б ВиутрЕИНИй дИаМЕтр барабаНа В М. С достаточной точностью момент сопротивления изгибу оп- ределяется по формуле (5„= 0,8(Об — 6)'8 м'. Суммарное напряжение от изгиба н кручения о, = "л ( [о]„н/м'. руа [12) Пример. Определить и проверить разиеры канатного барабана, изготовленного из чугуна марки СЧ 15-32, если задано: натякгепие ветви каната 34 где о! — усилие на одну ветвь каната в н; [и], †допускаем напряжение на сжатие в н/м'.

При расчетах принимается: [и] = 800 10' н/м' для чугуна СЧ 15-32; [и], = 1000 10' и/м' для сталей 25Л и 35Л; [и], = 1100 10' н/м' для сталей Ст.3 и Ст.5. При проверке барабана на совместное действие изгиба и кручения определяют изгибающий момент по формуле М„=З,— и м, 2 Крутящий момент определяют по формуле М„= 25з ' = Яз (0б + с(л) и м. Принииаеи / = 1400 мм = 1,4 м.

Проверка стенок барабана на сжатие производится по фориуле 3л 26560 псж = = — — 740 1б' и/ме ( [о]с, = 800. 1О' и/м'. Ы 0,018 0,02 Изгибаюший момент 1,4 Ма —— 5т — = 26 560 — ' = 18592 и м, 2 2 Крутяшяй момент Мк = 5л(/зб-1- Дс) = 26560(0,4+ 0,0165) = 11100 и.м Приведенный моиент Мел = ]///1з+ Мз. = Т/!8592'+ 11 100' = 21 700 и и, Мтшпт сопротивления изгибу )Рс = 0,1/)б' (1 — ал) = 0,1 . 0,4з(1 — 0,9л) = 2220 10 †' мз Сулгиарное напряжение Мал 21 700 а = — "л = =97,7 1Ол и/мз, Рги 2220 1О б— Ввиду незначительной величины суииарного напряжения иожно ограни.

чнться только проверкой барабана на сжатие. Грузозахватиые устройства Грузоподъемные крюки кованые (фиг. 12, а, б) однорогие и двурогие изготовляют из стали марки 20 [ГОСТ 1050-60). Крюки однорогие для механизмов с ручным приводом [ГОСТ 6626-53) изготовляются грузоподъемностью в пределах 0,25— 20 т. Для механизмов с машинным приводом однорогие крюки (ГОСТ 6627-53) изготовляются грузоподъемностью в пределах 0,25 — 75 т, двурогие — в пределах 5 — 75 т. 2* 35 Различают грузовые скобы глухие цельнокованые (фиг. 13, а) и составные шарнирные (фиг.

13, б). Материалом скоб служит сталь марки Ст. 3 (ГОСТ 380-60). Скобы не являются стандартными изделиями и в каждом частном случае подлежат проектному расчету. При расчете глухой скобы определяется внутренний диаметр упорной резьбы из расчета на растяжение О !О )4Я !О ар — — ( [а]р н)мй, откуда б(о 11 м, (13) бй 1~ п[)р ' 4 где Я вЂ” грузоподъемность в кг; [о]р — допускаемое напряжение на растяжение в н)мз. Полученный размер диаметра резьбы округляется до стандартного (табл.

11) Таблица 11 2. Резьба упорная нормальная одноходовая по ГОСТ 10177-62 1. Резьба трапецендальная одноходовая нормальная по ГОСТ 9484-60 1 Наружный диаметр а мл Шаг резьбы в мм Внутренннй диаметр в мм Наружный диаметр в мм Внутренанй днаметр в мм Шаг резьбы в лм б) д) г) а) в ч1г. Необходимая высота гайки определяется нз расчета витков резьбы на смятие по формуле таран(! — 1 эю! О 1О 2 (]з],„н)мз н нба:тб г[ 11 зп .л ип 4 4 !Он РО; Ин г г! ~! г гт(б — бб)[а)см где 1 — шаг резьбы в м; б[ — наРУжный ДиаметР Резьбы в м;,омз я 1п,ч откуда ]г] эг.! 887 36 Однорогие и двурогие крюки куют или штампуют и подвергают отжигу.

В настоящее время, учитывая высокий технологический уровень литейного производства и средств контроля качества литья, возможно изготовление литых крюков, ие уступающих по прочности и надежности кованым крюкам. При проектировании грузоподъемиых устройств размеры однорогих и двурогих кованых крюков выбирают по таблицам прилож. 6 и 7. Материалом пластинчатых крюков (фпг.

12, в, г) служит листовая сталь марки 20 (ГОСТ 1050-60) или сталь марки Ст, 3 (ГОСТ 380-60). Толщина пластин не должна быть менее 20 мм. Пластины соединяются заклепками. Для предохранения пла- Фпг. !2. Грузоподыемньте крюки: л — однорогая кованый; б — двурогнй кованыа; а — однорогая пластннчатый, г — Ааурогнй пластннчатый стии от износа в зев крюка вставляется сменный вкладыш. Однорогие пластинчатые крюки грузоподъемностью 37,5 — 175 т и выше, как правило, работают попарно и применяются в литейных кранах для транспортирования ковшей с жидким металлом. Двурогие пластинчатые крюки грузоподъемностью 100 — 350 т применяют для кранов общего назначения с подъемом груза за стропальные приспособления. Размеры пластинчатых крюков выбирают по ГОСТ 6619-53 (см. прилож.

8). Пластиичатые крюки дешевле в изготовлении и надежнее в работе. На всех грузоподъемных крюках ставится клеймо завода-изготовителя. В процессе эксплуатации грузоподъемные крюки ежемесячно подвергаются тщательному осмотру. Грузоподъемные скобы (петли) применяют при грузоподьемности 100 т и выше. Встречаются скобы и меньшей грузоподьемности, в частности, для транспортирования длинных балок, рельсов и т.

д, Груз подвешивается к скобам с помощью стропов, 120 (125) 130 (135) 140 150 160 170 180 190 200 210 220 230 240 102 107 112 117 122 132 142 .1 52 158 168 178 188 198 208 214 1б 1б 1б 1б 1б 1б 1б 1б 20 20 20 20 20 20 24 100 (!!0) !20 (130) !40 (150) !60 (170) 180 (190) 200 220 250 280 300 79,174 89,174 92,232 102,232 112,232 122,232 132,232 142,232 145,290 155,290 165,290 185,290 208,348 238,348эЧ 258,348п( 12 12 1б 1б 1б 1б 16 16 20 20 20 20 >пой4 ИЗГ'24 ( — ' 10Е У вЂ” +я1аш] еЬ+ ) 2 [и]и б [а]и (17) Для эллипса [Гги 0,1аай м', Для квадрата ои = —" ( [о]„н!м~, г" и и а) (18) растяжение, равное сжатие как балка па + х1дег) н м. (19) 39 до — внутренний диаметр резьбы в м; [о],и — допускаемое напряжение на смятие, равное (300 —: — 400) 1Ое н]мк, Гайка должна иметь стопорные приспособления.

Наклонные стержни (тяги) рассчитывают на растяжение ор — ([о]р н]ма, откуда Р = м', (15) О. 10 а 10 2 сок аГ 2 соя ш [и] где Р— плоШадь поперечного сечения тяги в мя; а — угол наклона тяги задается в пределах 15 — 30'. Фиг. 13. Грузополъечпые скобы (петли); а — глухая; б — шарнирная Поперечина испытывает напряжения изгиба и сжатия, Изгибающий момент 10Я1 10О 10О 11 Ми = + Р,х; Р, = 1яес или Ми — [ — +х1цп) н.м, где 1 — расчетная длина поперечины в м; Р, — горизонтальная составляющая системы сил в н х — расстояние от центра тяжести сечения поперечины до точки пересечения нейтральных линий (велпчпна кривизны поперечины) в м. Напряжение ~изгиба в поперечине 100( — '+.

1И. ) ([ ]иНм~, Фи 2]тг„ где [о]„— допускаемое напряжение изгиба, равное 800 1Ое н1ма. Зо Определяется необходимый момент сопротивления .изгибу где а и 6 — большая и меньшая оси эллипса в м, Для прямоугольника со скругленными кромками а а [Гг = м' при отношении — = 1,4 —: 1,7.

и Ь По полученному значению момента сопротивления изгибу подбирают эллипс, прямоугольник или квадрат необходимого размера и производят проверку поперечины на совместное действие изгиба и сжатия. Напряжение изгиба Напряжение с:катия о, = — ' ( [о], н~м', гж где Р~ = паЬ вЂ” площадь сечения эллипса в м'. Суммарное напряжение о, = си+ о, ( [а]и н]мя Размер резьбовой части шарнирной скобы определяется так же, как и глухой скобы. В шарнирной скобе поперечина крепится к четырем тягам Минимальная площадь поперечного сечения тяги Р= м', 19 10 4 сок я [и]р где [о]р — допускаемое напряжение на 1200 1О' н]ме, Поперечина рассчитывается на изгиб и двух опорах.

Изгибающий момент 10(Ц, 10Я Щ г' 1 Ми = + — х]я. =— 1 2 2 [,2 Напряжение изгиба аи ' ([а]и н/м'. )с и Необходимый момент сопротивления изгибу ]рс М ма [а]и Дальше расчет ведется так же, как и для поперечины глухой скобы Оси шарниров поперечины рассчитывают на срез по четырем сечениям: 1041 1041 100 2 лг )ог) ( [ 1ср и/м" с[л 177 м 4Г с)2 гс)2 'йл к [ ]с 4 где с[г диаметр оси в м; [т],р — допускаемое напряжение на срез, равное [250 —: —: 300) Х 10' н/м' Верхняя ось срезается по двум сечениям 10Гг 1ОЯ 1О .