Козлов А.Г., Талу К.А. - Конструкция и расчёт танков (1053681), страница 68
Текст из файла (страница 68)
Рассмотрич эти требования более подробно и устанозич оце- ночные параметры их. 1.Живучесть подвески. Выполнение этого треооваиия оценивается: — запасом прочности в отдельных деталях подвески, — запасом потенциальной энергии упругих элементов, — коэффициентом живучести, — обеспечением неуязвимости (расположением и бронирова- нием), Запас прочности. Теоретически не представляется воз- можным тстаиовить для деталей подвесок танков точные нормы за- пасов прочности, которые учитывали бы характер нагр1зки, свойст- ва металла и конструктивные формы деталей. Поверочный расчет на статическую нагрузку деталей подвесок танков периода второй мировой войны показывает, что запас прочности в деталях. восприни- мающих удар.
находится в пределах от 2 до !5. В то же время 'ис- пь:тания танков при движении с высокими скоростями в наиболее тяжелых условиях (разбитое булыжное шоссе, каменистый или мерзлый грунт) свидетельствуют о том, что динамическая нагрузка, передаваемая на корпус через детали подвески и упоры, в 8-:-11 раз превышает статическую нагрузку. В связи с этим запас прочности всех деталей подвески, воспрп нимаюших эту нагрузку, должен быть равен 8 . 1!. т.
е. допусти- мые напряжейия при расчете на статическую нагрузит' всех деталей, расположенных до упора, ориентировочно должны быть И= (8 1П где:„ — предел прочности. 424 Запас потенциальной энергии (энергоемкость) характеризует способность системы подрессоривания поглощать зиеп- . гшо ударов Чем больше потенциальная энергия упругих элементов ходоаои части ~рессор, упоров, шин, амортизаторов). тем меньшая доля кинетической энергии колебательного движения корпуса пойдет на удар в ограничители хола и тем выше возможная скорость движения танка. Для оценки запаса потенциальной энергии введены трн параметра: — фактор поглощения удара; — удельная потенциальная энергия при вертикальном перемс. шенин корпусд; — удельная потенциальная энергия при угловом перемещении корпуса.
Первый оценочный параметр характеризует способность всей ходовой части поглощать энергию удара при вертикальном перемещении корпуса. Второй характеризует с этой точки зрения только подвеску тайка. Третий параметр определяет способность подвески поглощать энергию удара при угловых перемещениях корпуса. Фактор поглощения удара представляет собой отношение полного запаса потенциальной энергии всех упругил элементов соловой части к подрессоренному весу танка, т.
е. П / 22Агс+ 2ЕА~ + 2 'Ац~ '+ 2 'Аф~~ х— 6„ где Ар„— потенциальная энергия рессор одного катка; А,.„— потенциальная энергия дефопмацяи одного упора; А — потенциальная энерпш деформации шин одного опорного катка; А„„ — энергия, поглощаемая амортизатором; л — число опорных катков одного борта; в — число упоров одного борта; г — число катков на одном борту, снабженных амортизаторами. Величины деформации упоров и коэффициент жесткости их должны согласовываться с характеристикой рессор с тем, чтобы она была приведена к желаемому нелинейному виду.
Доля потенциальной энергии, поглощаемой резиновыми шинами, незначительна. Удельная потенциальная энергия при вертикальном перемещении корпуса представляет собой отношение потенциальной энергии рессор при вертикальном перемещении корпуса к весу подрессорен. ных частей танка: и Вх з асс 3 и Для подвесок с линейной характеристикой (фнг. 229) Н Сш„д„,+У )е ! гав а„ где т„— чодуль жесткости подвески; г'„, — статический ход катка; ~„„ — динамический ход катка. В выполненных конструкциях танков значения К, лежат в пределах 80 †: 480 мм, причем для индивидузльийх подвесок ), = 200 †: 480 мм, дли блокированных ех = 80-+-250 лгм, (! 42) ри Фиг.
229. Схема и графин иохеесни с линейной хараитеристиеой Таким образом, блокированные подвески обладают удельной потенциальной энергией тем меньшей, чем больше катков сблокировано в тележку. Это объясняется следующим обстоятельством. Динамический ход катка г'„, мог бы равняться клиренсу машины о но, учитывая возможность удара днища в грунт прн колебаниях корпуса, обычно принимают ход катка равным примерно половине клиренса: й При индивидуальной подвеске поджатпе рессоры ~р, равно ходу катка Ура Уха У блокированной подвески при том же ходе катка, поджатие рессоры (фнг. 230) будет меньше: Л. и, 2л, где л, — число опорных катков, сблокированных в тележке.
426 Таким образом, потенциальная энергии подвески уменьшается (при прочих равных условиях) с увеличением числа опорных катков, сблокнрованных в тележке. Этим и обьясняется меньшая на- г з Фнг, 230. Вдинние блокировки катков на потенииадъную энергию подвески дежность блокированной подвески по сравнению с индивидуальной Удельная потенциальная энергия при угловом перемещении корпуса есть отношение полной потенциальной энергии Пэ упругих элементов подвески при угловом перемещении корпуса до упора балансиров крайних опорных катков в ограничители хода к моменту инерции подрессоренной части танка относительно поперечной оси, проходящей через его центр тяжести.
Запас потенциальной. энергии рессор подвески при таком перемещении корпуса танка равен Е2гп„1,э О Мтиаа 'тюка т а где М„, дев а рюааХ2вгк4э- максимальное значение момента от упругих снл рессор; 1, — расстояние от центра тяжести до приведенных рессор; ),„ — максимальная амплитуда угловых колебаний корпуса; .1., ттааа = —,' 11(а) 1п ) —. расстояние от центра тяжести танйа до крайней приведенной рессоры. В связи с этим удельная потенцнааьная энергия при угловом яеремещении корпуса равна ""Г и = — = 9 У„1„1~ 1 ) сек' (143) тде 1, — момент инерции подрессореиной части танка относи. тельно поперечной оси, проходягцей через центр тяжести танка; При скоростях движения, свойственных современным танкам, должно быть Хэ „»1,5 — „.
1 сек" У индивидуальной подвески с определенным запасом потенциальной энергии сила жесткого удара, передазаемого на корпус. заметно зависит от направления балансиров (фиг. 23!). Если балансиры расположены «по ходу», то при набегашш иа неровность. каток легко поднимается, деформируя дополнительно свою рессору (Мр >)у). Если же балансиры направлены «против хода», то ппи иаоегании катка на неровность через балансиры иа корпус танка передаются жесткие удары (сила Т) тем более сильные, чем больше угол наклона балансира. Поэтому такое расположение балансиров весьма нежелательно и может применяться лишь, как вынужденное, когда по условиям обшей компоновки иное расположение пх невозможно.
асааасгр раслолааеа права» гада иланц Епаап»аа аа тазу Фнг. 23!. Зависимость снам;кесткого удара, перехаааеного на корпус, от напраааепиа балансира При проектировании подвески танка необходимо стремиться обе. спечить ей возможно ббльшую потеищ!альную энергию как за счет модуля.
так и особенно за счет динамического хода катка, С этой точки зрения подвеска оценивается коэффи!гиентоа! динамичности-- отношением потенциальной энергии при полном сжатии всех рессор к потенциальной энергии при их деформации под статической нагрузкой (для подвески с линейной характеристикой): где Р, — нагрузка на каток при соприкосновении с ограничителем: Р„,. — статическая нагрузка на каток. Подвески современных танков имеют коэффициент динамично= стп Ф, = 2 †: 4.
Чем больше А„ тем меньше вероятность удара' балансиров в ограничители хода, тем выше возможная скорость движения танка по неровностям. 1( о э ф ф и ц и е н т ж н в у ч е с т и характеризует способность подвески сохранять свою раоотоспособность при поражении части опорных катков: 2л й А Л; Прп индивидуальной подвеске й = 2 л. 2.
Пл а в н ость хода. Оценочными параметрами плавности хода танка являются амплитуды продольных угловых и линейных вертикальных колебаний т и л, скорости этих колебаний ~ и х; ускорения « и я и пе. рподы Т, и Т, колебательного движения подрессореиной части танка. Влияние этих параметров на меткость огня с ходу, наблюдение пз танка, утомляемость экипажа и на перегрузку механизмов танка подробйо рассматривается в курсе «Теория танков». Скорость колебательного движения влияет на качество и меткость стрельбы с ходу.
Величина ускорений колебательного движения влияе~ па у~омлясмос1ь экипажа н инерционную перегрузку деталей ходовой части танка. Чем меньше скорость и ускорения колебательного движения, тем выше плавность хода танка. Максимальная угловая скорость равна о Ф «т г. е. чем больше период и меньше амплитуда„тем меньше скорость колебательного движения, тем меньше, следовательно, рассеивание снарядов при стрельбе с ходу.
Опытом проще определяется средняя угловая скорость колебательного движения. В связи с этим плавность хода танка принято оценивать по средней угловой скорости колебательного движения, которая равна п$зт 1,57 Юля достижения наибольшей вероятности попаданий при стрель» бе с ходу отклонения ие должны выходить за пределы цели. Этв 429 обеспечивается, если средняя скорость колебательного движения корпуса танка с башней не превышает з„=0,02 —:0,01 '/сек. На меткость ведения огня оказывает также некоторое влияние, хотя и незначительное, линейное вертикальное колебание. Максимальная линейная скорость вертикального колебательного движения 2к л — Т алак ° з Подвески современных танков не обеспечивают меткости стрельбы с ходу при движении по пересеченной местности на боевой скорости. Эта задача может быть решена эффективно только примеие.
пнем стабилизирующих устройств для танкового вооружения. На утомляемость человеческого организма влияет главным образом ускорение колебательного движения. Максимальное ускорение угловых колебаний ~2и~' опав = 1Т ) 9из~ ° о Соответственно для лнненных колебаний (в вертикальной плоскости) !2я~з г,„, =. ~ — / в„,а, г На утомляемость человека влияет также совместное действие угловых и линейных колебаний. Должно быть (фнг. 2321: А~па.+ оизк 1е ~(( 1,5 —: 3) й' М/Сдлк, где 1е — расстояние по горизонтали от центра колебаний до места расположения человека — члена экипажа. ге. — зе Фиг. 232. Е опреаеаеипю ускоренна в пестах размещении акппа ка Из всего вышесказанного следует, что плавность хода зависит от амплитуды н периода колебаний.
АВЭО Для большинства современных танков максимальная угловая амплитуда при наклоне корпуса до посадки балансиров 'на крайние упоры может достигать величины 3 —:5', а максимальная амплитуда вертикальных колебаний — величины динамического хода катков. Период фактических колебаний корпуса при движении танка а реальных условиях мало отличается от периода собственных колебаний, поэтому принято прп расчете и опенке плавности хода танка руководствоваться периодом собственньж колебаний.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
