Романовский - Справочник по холодной штамповке (1246231), страница 37
Текст из файла (страница 37)
1,2 0,8 0,5 0,2 20 50 83 125 200 500 0,60 0,75 0,90 1,00 1,10 0,65 0,80 0,90 1,ОО 1,1О 0,50 0,60 0,75 0,82 0,90 1,00 1,!О 060 0,75 0,80 0,90 1,00 1,10 0,42 0,52 0,62 0,70 0,16 0,85 1,00 0,60 0,68 0,75 0,82 0,90 0,32 0,42 0,52 0,57 0,63 0,70 0,82 0,43 0,50 0,56 0,60 0,67 0,75 0,28 0,32 0,42 0,46 0,50 О,М 0,68 0,35 0,42 0,47 0,50 0,55 0,60 0,20 0,25 0,30 0,35 0,40 0,44 0,55 0,30 0,35 0,37 0,40 0,45 0,50 0,15 0,20 0,25 6,27 0,30 0,33 0,40 175 174 вытяжка 76. значеияи ппаффнциеятои вф для вытяжки цилиидричесиик деталей с юироиим флавием из сталей 08-10 [для (3/Р) !00=0,6 —: 2,0) знэчсэпс йф прп коэффицпсптээ первой ээпяжни и, = и,/Р Огяаситэльпзя топщяиз эзгстоэие, М шсиис яф/б 0,(б О ДО 0,88 0,80 о,(о 0,78 о,бб озб 1,0 1,!0 0,83 0,90 1,00 1,!0 0,75 О,ЗЗ 0,90 1,00 1,1О 0,68 0,75 0,82 0,90 1,00 (Область обрывов) П р и и с ч э и и с.
Зги жс исзффацпспти могут быть прпмсисяи Хле копиэссцвх в сферических деталей с фзэицси пря зитэжкс э штампах без зьгспшпсгп ребра. При зитяжкс тсэ жс нетелей э штэипэх с эитяшэии ребром (буртси) зпзчснис коэффициента Ь уэслиспээстсп иэ 10 — 00иь э область обрывов ссотэстстзспис эсзрэстзст. 76, Значение коэффициентов йи дли вытяжки низких прямоугольиык коробок нз пашкой заготовкк иа одну оцерацию отвоситель.
примененив П р и и с ч э и и э. По зэдээппй высоте коробке З/В и относительной тапщнпс зэгп. топки по пээсстипму стпоситспьпоиу рэхяусу г/В находят з правой чести тэбпеци козффицпсит й„. Отпосптсльиэп эисотз коробок Ь/В дэпэ длэ сталей 08 — 18, длп другихматериалов прписоэть пппрззии з ту ппп другую сторону э ссстэстстепи с большей яли мень. шей плзстнчяостью истэллз. 62 За /И /д //о для данной толщины листа аазорз между мзтрицей н прижимом, не защемляющего заготовку, но препятствующего образованию складок. Расчетное усвлие пряжима находятся по следующим формулам: усилие прижима для вытяжки деталей любой формы (з общем виде) Я = )сб) усилие прижима для первой вытяжки цилиндрических деталей (нз плоской заготовки) () = О 25н (Р' — (б + 2г,)э) О) усилие прижима для последующях вытяжек цилиндрических деталей (из пусто чаи(х заготовок) Я = 0,25н (((э, 1 — (((и + 2ги)э! О.
Здесь Р— плопПЦ(ь заГОтпвкя пОД прнжямом, мМз) Π— давления пРнжвма, игс/ммэ1 Ряс. (бО. Ноиегазииэ для опренезеиэя дээпсиип пришпиз э эээвсэиоеиэ оэ И/В е Р/И (дла еэзли 1О) 6 йй) УРО ЗЮ 4(60 ЬЮ((/Ю 3,0 2,8 д5 2,2 2,0 1,8 1,5 1,3 0,56 0,62 0,70 0,77 0,85 0,95 1,!0 0,45 0,50 0,56 0,64 0,70 0,80 0,90 1,00 0,37 0,42 0,46 0,52 0,58 0,65 0,75 0,85 0,30 0,34 0,37 0,42 0,47 0,53 0,62 0,70 0,23 0,26 0,30 0,83 0,37 0,43 0,50 0,56 0,18 0,20 0,22 0,25 0,28 0,33 0,40 0,45 опредплгнип усилии вытяжки и прижима 77. Значение ное$фициеитов Ф дая последней операции вытяжки высоких квадратных к прямоугольных коробок из полых цилиндрических и овальных заготовок'(стали 08 — 16) Вкэчеиее иоэффициеигоэ й при отиосптельяои э Радиусе углоэмх закругленна г/В П Р и и е ч з и и с. Длз пупиоУгальиих коРобок Нз и бэ беРУтсн Рзэпиин мсиьшеиУ диэиегуу сззлэ псрэсй и этп)юй эитэшск.
Если первые эитяшия меньше предельно ЛОПУСтицпй «СЛПЧИПИ, тп ЗИЗЧСИПЯ 3/Яз П Ю/Из бУДУт МСПЬШС Папззхепипз Э тэбпэЦС. Для хпугих иэтериэлсэ прписизть попрээпп соотэетстэеина иэмспсиию плэстичиости металле (узслпчпть при уменьшении плэстичиасти). ((), ..., Зп — диаметры вытяжки (матрицы) на первой и и-й операциях, мм; г„— радиус закругления вытяжной кромки матрицы, мм.
Среднее давленис прижима д (кгс/мм') указано ниже. Приведенные. Опытные данные валяются приближенными, так как не учитывают степенв вытяжки н атносительной толщины заготовки. Длз стали изгпсй) при 3 < 0,8 и» . 0,80 — 0,80 при 3 > 0,8 ии . 0,18 — Опб Дл» лзтуие.................... 0,)О-ОЛО Более точная зависимость) учитывающая указанные факторы для мягкой стюпг, определяется по формуле р 0,2 (Р/Н вЂ” 1,2) (Р/5 !00) нгс/ммз. Так, например, пря вытяжке с коэффициентом гл = 0,6 из заготовки иой толщины (Я/Р) 100 = 2 давление прижима д = 0,05 кгс/ммэ, а при конической матрицы вытяжка может быть выполнена и без прижямз, т. е.
Х./ОП при 0 — О. При том же козффнцяеите бт вытяжки ж = 0,6, на при птиоситель- 4т иой толщине материала (3/Р) 100 = = О,З давление прижима составляет /В д = 0,30 кгс/м)ээ, а при (З/Р) 100 = 2 давление уисличивается до 0 = = 0,46 кгс/ммэ. йд Значения близкие к рассчитанным по формуце дает номограмма, приве. денная иа рнс. 150.
Давлеяие прижима, вэходвмое по номограмме, опреде. ляется теми же параметрами. ()0 РАБОТА И СКОРОСТЪ ВЬИЯЖКИ 176 в ытяжКА 177 Полное усилве вытяжки хля прессов пРостого действия Рзвио Р Рр+([ где р расчетное усилие вытяжки; Π— усилие прижима (буфере). Уркрупвых вытяжных прессов двойного действыя усилие пРижима обычно состзвляет 0,5 — 0,6 номинального усилия пресса (ые вытяжном нолзуие).
При при. менении пневмзтических или гидропневметических буферных устройств из прессах простого действия усилие прижима обычно не превышает 25»4 от номиизльного уси. лия пресса. Усилие прижима нз второй операции вытяжки в шесть рзз меньше, чем нз первой операции, что вполие естествеиио. 23. РАБОТА И СКОРОСТЬ ВЫТЯЖКИ Нз рис. 149 приведена диаграмма изменения усилия вытяжки нз протяжении рэбочего хода пуансона для резных материалов при одинаковых коэффыциентзх вытяжки. Действительная работа вытяжки равна площади, ограниченной кривой диег- рзммы. Для ее определения следует исходить не вз наибольшего усилия Р ею з из средней величины ср ~ я ~ С) швх~ где РЯ вЂ” перемеиное энзчение усилия вытяжки для каждой глубины рабочего хода.
По опытным данным, значение коэффициента С составляет обычно от 0,6 до 0,8, Работа вытяжки определяется по формуле А=Р Ь(1000=СРшв»М!000 кгс м, где Ь вЂ” глубина вытяжки, мм. Найденную работу вытяжки суммируют с рзбатой сжатия буфере и вытзлкивзччля в сравнивают с работой, которую может произвести пресс зз олин рзбочий хад А + Аз < Апр. Этз работа слагается из 78.
Ириближеииое зивчеиие линейкой полезной энергии мзховнкз (мзховых коскорости вытяжки лес) и небольшой части энергии, отдзвземой электродвигателем. Вопрос о скорости вытяжки еще не получил окончательного решения. Общее развитие прессастроения з последние годы нзпрзвлево по пути повышения производительности зе счет некоторого увштичения числа ходов пресса. Однако резкого увеличения числе ходов прессов ые наблюдается, зз исключением штзмповочвых автоматов. Исследования Р, В. Пихтовыикове експеримеитзльиа поизвели, что скорость вытяжки при апределеннык условиях может бьяь увеличено в деся'нш роз, Получивише зз иаследнее время примеиеыие меп)ды вытяжки формовки под действием вмпульэивных яеврузок (дзв.
леыием вэржвз, электрогидревлического разряда, электромзгиитиого поля и др.) показывают, что скорости формоабрезовзяия могут быть знзчительио увеличеиы в сравнении а существующими. Однако это не относится к вытяжке яз кривошипных мехеыических прессах и особеиио к вытяжке крупыогзбзритных деталей сложной формы, А. Д, Томлеиов показал, что увеличение скорости вытяжки крупных деталей слогкиой формы отрицательно влияет ыв процесс плзстяческой деформвцыи в резуль гете возникновения пластических воли вызывающих появлеиие сосредоточеиных деформаций и возникиовеыие разрывов 1163[.
В табл. 78 приведены применяемые нз практике средние знзченыя скорости вытяжки из кпивошипных прессах для различных материалов, Иногда употребляемое понятие средней скорости вытяжки в технологическом отношении не является характерным, Скорость вытяжки необходимо определять кзк скорость ииструмеитз (или ползунз прессе) в начале процессе вытяткки.
Этз скорость ззвисыт ат угла повороте хрввошипз к моыеиту из»зле вытяжки и определяется следующей формулой ля р=)7 — зша: 0,105лу%(Н вЂ” Я. 30 Рве. 161. Срввяеннв уснл»» в »коров»я полотно крнвошизното (и) з гавр»взяв»ского [6) прессов йг „= ог/х, яде р — скорость ползунз пресса в данный момеиы.
Пры х=)7 йты=рг)й= рт )7 !Н мм/с. Отсюда видно, что лаже при э = сопз! скорость деформироввния )У веремеииз )7 Нз рис. 152 приведеиз лизгрзммз изменения величины хода Ь и екороети пол. зуав пресса (пузисонз) при глубокой вытяжке с прижимом из цривошипном прессе с числом ходов 36 в минуту, при длине хода ползуне 200 мм [!81[, Параметры вытяжки )7»= 200 мм; до= 50мм; Ь = 77 мм; 5 = 1,2 мм,' г„= 6мм) г„= 4 мм. где о — скорость ползунз в нзчзле вытяжки, ммlэ) Н вЂ” величине хода пресса, мм! Ь вЂ” рабочая часть ходе (от ивчзлз деформзции), мщ з!п а = Ь ргй:чв (а — угол поворота кривошипв). Нз рис. 151 приведено сравнение скорости и усилия для двух типов прессов: кривошипного (рис. 151, а) и гядрзвлического (рис, 151, б), Кривошипный пресо имеет переменную скорость ы рзэвивземое усилие ве протяжении рабочего кодл, з гидравлический— т)7 прзктнчески постоянную, Вследст.
вие этого гидравлические прессы более благоприятны для вытяжных работ. Этим объясняется создзиие и применение быстроходных гид. рзвлических вытяжных прессов. Современные типы вытяжных поессов рассчитаны главным обрззом ыз механизированную подачу хрупыых заготовок. Скорость х нечзлу вытяжки у большинства дей. тивующих прессов обычно нзходит- В' ' 5.1. си в пределах: у крупных вытяжных прессов при л = 12 -1- 18 ход/мин — от 300 до 450 ммlс, у "~4 р ~ 'тп небольших кривошипиых прессов ~ ~ . Н ), при л = 80 ч- 150 ход)мии — до Н.Т 500 — 700 мм7с. При вытяжке тита- Рном Рнррт нэ и его сплавов скорость вытяжки е — Р ."«,О берут в 1,5 — 2 раза меньше, чем для стели. От скорости вытяжки а = = т(ЗЩ представляющей собой скорость ползунз прессе в начале процесса вытяжки, следует отличать скорость радиального перемещеиия нзружвой кромки ззгатовки (или другой точки) 178 вытяжка Ий,мм/с 050 00 70 400 550 тдд гд 00 10 ((бй ((Уг Дгдйгб д В()сия, с Рнс.
162. Диаграмма иемеиекия скорости поллукс пресса (пуексоие) прк глубокой вытяжке с прижнмом (криаошипкыв пресс и 200 мм, к Зв об/мкв) (по В. я. Шехтеру> Ряс. !ВЗ. Диаграмме иамеаеиая скорости де4юрмвроаавви веруж. ков кромки еаготоекя прв глубокоз вытяжке ке криеошипком пресек (и 200 мм, к За об/мкн! Рас 104 Умееьшеике шврякы флак це и усклке прижные прк уееличскив Реиаусе еакруглениа кромок матрицы Рвс. 100.
Выгяжпоа штамп со свобод- ным «оикееским склелкоиержетелем На рис. 158 приведена диаграмма перемшцеиия 3 1 и скорости перемещения (скорости деформирования) наружной кромки заготовки в процессе глубоной вытяжки, построенная по формулам В. Я. Шехтера (с коррективами автора). Параметры вытяжки те же, что к нз рнс. 152, Алим, у,мм)с 000 Ъ." Й Гй) ф гдд /и) ш 270 та ! 00 (гд ц, Яд й)р Й 0 а ((00 ййу й)7 Ф6 йгс((70 Ес В теоретических .исследованная процессов пластической деформации применяется другая величина — пюросию отиосишллоиой или ловарифмпшяиой деформа. ции в данной точке заготовки (1/с) е = с()Рл/г(л = пг/ле. 24.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
