Романовский - Справочник по холодной штамповке (1246231), страница 36
Текст из файла (страница 36)
После штамповки окружности принимают форму эллипсов нли окружностей болыпего диаметра. Измерив масштабной линейкой оси зллипсов Ст и Ск, подсчитывают логарифмические деформацни Сг 1.„ аг= )п — н ек=!п —, (а (е' По логарифмическим деформациям определяется интенсивность деформаций 2 е = = Уа'+зте,+а'.
к у— к В приведенной формуле ек иэ условия постоянства обьема выражена через две другие деформации е, и аю Напряженно-деформированное состояние характеризуется величиной т* т т* = (е, + 2ае)((2аг -[- зз) = аз/аы где а, и а, — главные нормальные напряжения. При т' = 0 имеет место односсное растяжение, при т' = 1 происходит равномерное двухосное растяжение, при 1 .Р т* ) 0 — неравномерное двухосное растяжение, при тк = — ! — чистый сдвиг, а прн т* (Π— растяжение со сжатием. Пользуясь значением т', определяют критическую интенсивность да[юрмаций для данного напряженного состояния по формуле, аынеденной иэ условия потери устойчи насти, *кт:Р.кп ) аз=, и, где и — показатель упрочневия, определяемый по результатам испытаний на одноасное илн двухосное растяжение.
При одиоосном растяжении при т' = 0; ет=п; ез= — О,бп; ез — О,бп. При двухосыом растяжении при гп' = !1' з,=п; ез=п; ез= — 2п. Отсюда следует, что при двухосном растяжении возможная наибольшая крити. ческая деформация растяжения в два раза больше, чем при простом растяжении, а наибольшая логарифмическая деформация уменьшения толщины а четыре раза больше, чем при одиоасном растяжении. Дли облегчения расчетов составлены вспомогательные таблицы, подсчитаыные на электронно-вычислительной машине, по которым, зная величины осей эллипсов Сг и йю находят соответствующие им логари$мическйе деформации е, и е„иытенсивность деформаций ек, а также значения т н а, без каких-либо вычислений.
Для определения интенсивности напряжений в данной точке а, по намеренным деформациям необходимо иметь график зависимости а = а, (е,) того металла, из которого штамповалась деталь с нанесенной сеткой. График строится по результатам гидростатнческого испытания на двухосное растяжение, ' В отличие от коэффкякектк вытяжки т эта келкчкка в спрквочккке обакккчекк через тк Такам образом, результаты исследования позволяют количественно оценить существующий технологический процесс, выяснить причины брахе при вытяжке, а также обоснованно иласснфицировать конструктивные формы облицовочных деталей.
22. ОПРЕДЕЛЕНИЕ УСИЛИЙ ВЫТЯЖКИ И ПРИЖИ84А 1000 Р ~ СЗар, где ь — длныа пеРиметРа изделиа (по сРеднемУ диаметРУ); ар = ак (1+ бэ) — Раз. рушающее напряжение в опасном сечении, равное для сталй 1О 1,2 а„. фактическая величина напряжений в опасном сечении, а слаховательно, н усилие вытяжки зависит, от сопротивления металла деформироваиню, степени деформа. ции или коэффициента вытяжки, относительной толщины заготовки, относительного ради са закругления матрицы и пуансона, показателя анизотропии. П ринимак наибольшее допустимое напряжение в опасном сечении а, = (1,! .;. 1,2) а, и используя производственные и экспериментальные данные, автор пред.
лажйл для определения усилий вытяжки наделяй различной геометрической формы прахтические формулы и коэффициенты к ним, учитывающие зависимость усилия аг степени вытяжки и от относительной толщины заготовки (табл. 72 — 77). Определение давления прижима имеет в основною.ркжктнае и конструктивное значение для нахождения полного усилия расчета вытяжки, буфера, пружин и т. д. Нз практике необходимое давление прижима устанавливается по отсутствию складкоабрааования и разрывов металла.
При вытяжке цилиндрических деталей на прессах двойиога действия с жестким прижимом важна ие величина давление, а устаыовлеыне минимально иеобходнмога Усилие вытяжки изменяется на протяжении рабочего хода пуансона, достигая максимума прн глубине Ь = (0,4 —: 0,6) Н, где Н вЂ” полная глубина вытяжки [183[. На рис. 149 приведены три экспериментальные кривые изменения усилия вытяжки, кривая ! — для стали 08, кривая 2 — для латуни Л62, кривая 0 — для алюминия, полученные при одинаковых размерах заготовки и одинаковом ко- Р, гс зффициеите вытяжки. На той же диаг- 7000 рамме указано положение теоретиче- 0=100 ского максимума. 5000 5=(бмм Несовпадение максимума теореги.
т=0,515 ческих кривых с экспериментальными 000 дп=50пп обьясннется тем, что в теоретических исследованиях не учитывалась начальная стадия глубокой вытяжки и воз- 4000 никающие в ней нзпрнжения [117[. Тем самым предполагалось, чта сразу 5000 с момента приложения тянущего усилия начинается пластическая дефор- 7000 меция фланца заготовки, чего нег в действительности (см, рис.
80). Теоретическим нсследовзнинм процесса вытяжки посвящен ряд работ советских и зарубежных авторов. Наи- 10 70 50 40 У,мп более глубокий анализ процесса вы- !у+пи кд тяжки дан в работах Е. А. Попова [9 [ н ' А' офмэн [ 83[' Ркс. Из. Эксккркиекткльвые крквие усилия На практике получили примене- вытяжки ияе инженерные формулы для определения усилия вытяжки, которые исходят из известного положения, что допустимые напряжения в опасном сечении дожмпы бить меньше разрушающих, а следовательно, ппибоаьиие усилие предельно нозможной вытяжки должно быть несколько меньше усилия, необходимого для разрыва боковых стенок изделия около дна (в опасном сечении), вытяЖКА 172 Г73 ОПРЕДЕЛЕНИЕ УСИЛИЯ ВЫТЯЖКИ И ПРИЖИМА 78. Виачеыне ковффнцнеытов йу длн первой вытяжни цнлнндричесииы деталей нв сталей 08-10 Таблицы аа- эффи- циеытое Операцаы витях~ха Типы «мтягизэеммх иэхеляа Отиасытельиыа диаметр зэгатовхи О/3 Отяоси тельная толщыиа заготовки (3/О) 100 Значение а, прв коэффициентах первой зытяжви ш, 0,48 022 0.66 0,60 ОД6 0,70 Р = я(((30„2! Первая Вторая и по- следующие 73 74 цилиадрические без фланца 0,85 1,00 1 10 0,7Д 250 1,00 1,10 Р = пг((3пэ/(ф Первая Цилиндрические с широким фланцем асть нон) 1000 0,90 0,75 0,1 Конические и сферические с флзнцем = (т((х ~пэфф Перван 75 П риме в а и не.
Пря малых радиусах эакруглеииа [г (656)21 хоэффхцвеыт а( берется бь бэ( бобыле укзэавиого, а область обрывов несколько увеличивается. казффицыевт в, представляет сабоа отношение а, а /о, где а — радыальяае ва. г в' г пряжеиие вмтвжхи в эаввсвмости ц ат ш х (3/П) !06. /т = ц((ср(3(гэф! Р=нбсрз30эф Первая Вторая и по- следующие Овальные коробки 73 14 Р=(2А+2 — 1,72г) Вп,фя Низкие прямоугольные коробки (вытяжка в одну операцию) 76 74. Значение коэффициентов /(з длв втоРой вытяжки цнлкидРмчесина деталей ив сталей 08 — 1О Первая н вторая Последняя Как для цнлиндрическик изделий Р = (4 — 1,72 г) Ва,/( Высокие квадратные коробки(мнагоаперационнаи вытяжка) 73н 74 75 Отиосытельиая толщина ыавбольшеа первой мтяжхи 8/бз) 100 Зиачеяяе аз при воэффициеитах второй вмтяжяи Отяосительвая толщина заготоехв (ЗД)) !ОО Первая и вторая Последняя Как для овальных коробок Р =(2А -1-2 — 1,72 г) Впэфэ Высокие прямоугольные коробки (многооперационная вытяжка) 13 н 74 0,70 6,72 О 76 0,78 0,80 0,82 75 0,85 1,10 11,00 4,00 2,50 1,50 О,ОО 0,30 О,!5 5,0 2,0 1,2 О,8 0,6 0,2 О,! Р н((а (Вя 1 Вл) (гз/'у Вытяжка с утоненнсм стенок (цилиндрические детали) Вторая н последующие (Область обрывов) П Р Я М Е Ч а В Ы Е.
ПРИ МаЛИК РаДЯУСая ЭаХРЭтпсаин Иааффынпснты аз ОЕРУЫЯ Иа 67( бовьше ухаэаыиьш, а область обрывов урелечывается. Козфбшциезтм для последующих (8, 4, 6-8) емтяжех находятся по эгоа же таблице ДЛЯ СаатзстетВУЮЩЫХ Шэ В 3/Л, Иа бЕРУееа СОЛЬШЕ ЗЛЫ МЕНЬШЕ ВааДЕМыата аяаЧЕИИЯ) 1) пры вытяжке беэ промежуточных атжагов берется большее (бляжаашее нижнее) эыатеяяе коэффициеыта аз, 2) при вытяжхе с промежуточными отжыгеми берется мевьшее (ближаашее верхнее) значение хомрфицвеита а„.
Есле первая вытяжка меньше предельно допустимой я получева при повышехяыи нозффвциеитах вщ ео при том же зиааеияы (3/О) !60 отиосятельяме толщины (З/бб 1ОО будут меньше првведевимх в таблице. 72. Практические формулы для определения усилий вытяжки О 6 аз Ы аЧЕ Ы И Я: Р— УСИЛИЕ ВЫтЯжКИ. КГС; бт И Лэ — ДааистРЫ ЦЯЛВЫДРЫЧЕСКОН детали ва первой я второй ааерацияы, святая по средиеа виывв (б л — 3), мм! л и ' ' х меяьшиа дааметр хоыичесхоа детали и 0,6 диаметра сферичеехов детзлы, мм; л ( ы б ср срз средыаа диаметр озэльямх деталей восле первая и второй змтяжхи, мм; б — иаружимя а диаметр детали восле л.а операция вытяжки, мм; Л в Н вЂ” длина и шврыыз прямоугольпов хорабхя, мм: г — радиус углового закругления коробки, мы; 3 — толщина материала, мм; 3 -; 8 — толщивз степка (мм) после а — 1 и л.а операций емтяжах( а, а, а, а е-т! я т' з' ф' в а — коэффициенты, ваходимме по таблицам, прызедеыыым ниже; а„ вЂ” хаэффвцвевт, развив для лзтуах 1,6-1,8, для стали 1,8-2,26.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
