Романовский - Справочник по холодной штамповке (1246231), страница 32
Текст из файла (страница 32)
П) Ц шепни ширины н кланы юробки; 2) калибровяи (уменыпения) радиусов закруглений у диа и фланца, В В а чаще — толью последнего. В данном случае должны соблюдаться следующие требования: В В а) точный подсчет перераспределения металла по переходам, всходя нз л условия постоинства объема металла, б) недопустимость деформации фланца и неизменность его наружных !г !г размеров; ! в) возможно большая равюмерность перемещения металла на плоскость фланца; Риа. 12З, Схема ппслехуашеа пытяжхн яо. г) сохранение одинаковой высоты РобК» П ФПХНЦЕ" во всех частях коробки. На рис. !28 приведена схема последующей вытижкв юробкн с фланцем для уменьшения радиуса угловых закруглений.
Прн этом ширина н длина коробки уиеньшаются нз одну и ту же величину  — Вэ = А, — А,, а ширина фланца увеличивается с каждой стороны на !х — !х = (В, — Вх)/2. На прямых участках юробки, з случае сохранейия тех же раднусон закруглений г и го, никакого изменения еысотм юрабки Н не происходит (если не считать практически незначительяого растяжения металла в закруглениях ) — рис. 128, а. Если одновременно с перетяжкой будет уменьшаться радиус закругленна у дна н фланца (рвс, 128, б), то высота коробки уменьшятси на величину АН=Нх Нз=о'86(гср г )' гдэ г,' =(г' — г' )/2; г'р = (г4,'+ г')/2. Гго в углах коробки цнлввдрическая поверхшгсть ббльшего радиуса превращается в цилиндрическую поверхность меньшего радиуса, в результате чего здесь создается избыточный металл, который будет вытеснен в высоту н првведет к браку. Для устранения указанных дефектов надо уменьшить нзбьпок металла в углах н строить вытяжной переход, как изображено на ряс.
129, приблизив новый контур з углу к первоначальному. Прн этом деформация углового участка будет значительно снижена, так как длина дуги ай приблиэнтельио ранна длвне дуги х'у'. Это равенство будет Ф спрзведляио при соотношении )('/)гг = ц/90, откуда пргг сг 45п Вт 0В)1, прн сг 30' В 03 Уменьшение радиусов угловых занруглеяийдолжно находиться в соответствия с допустнмой деформацией юитурэ, приближенно выражаемой значениями В, — В, = (0,1 —: 0,15) В, при относительных толщиизх материала 5 = (0,015 —: 0,03).
Необходимо указатЬ, что последующая вытяжка д возможна в основном для небольших н средних размеров коробок с флавием. Для крупных н тем более дпя несимметРичных коРобок эта вытяжка не при- рпс. гтэ схема ппгтрпенпя менима (кроме калибровки радиусов у фланца с це- вытяжного перехода лью увеличения полезной плоской части фланца). Прв калибровке закруглении у фланца общая высота коробки будет уменьшена на АН = 0,43 (гс, — г'), что, например, прн уменьшении радвуса г с 8 до 3 мм Ф приводит к снижению высоты коробки на 0,43.4 2,1 мм.
Уменьшение высоты коробки при калибровке закругления у фланца должно быть учтено на операции вытяжки Технология вытяжки деталей, являющихся телами вращеиия сложной формы К телам вращения сложной формы относятся полые детали, вмеющие ступенчатую, коннческута, сферическую или параболическую форму. Вытяжка деталей уяаэаииой формы сложнее, чем вытяжка цяляидрическик деталей, Особенность вытяжки этих деталей заключается з том, что значительная часть поверхности деформнруемой заготовки остается не прижатой ни к пуансону, ин к матрице и легко образует выпучиззния н гофры. Кроме того, давление пуансона вначале нередается только з центре заготовки, вьвызая местное утонение материала. Вытяжка деталей стуяенчатой формы.
Ввиду большого разнообразия и сложности деталей ступенчатой формы трудно установить единый метод для построения технологических переходов вытяжки. Прежде всего должен быть решен вопрос о том' можно ля ступенчатую деталь вытянуть з одну операцию (с применением одного иля нескольких самостоятельных буферов) или требуется несколько операций зытяжкв. В данном случае может быть иримеиен следующий приближенный меюд Надо определить яоэффяцяент вытяжки по наименьшей ступенв и сравнить его с до. пустнмым коэффициентом по табл.
45. Так, для детали, изображенной на рвс. !30, а, находим, что прн толщнне ~аготовки (3/!)) 100 = 1,8 допустим коэффициент т = 0,5; а по расчету требуется т = 0,53, т. е. деталь может быть вытянута за одну операцию, В случае вытпжяи детали ступенчатой формы ээ несколько операняй (рис. 130. б) нх количество и последовательность определяются числом ступеней, если прн этом коэффициенты вытяжки на каждой ступени не выходят из пределов, приведенныя н табл. 45.
Технологяческие расчеты вытяжки таких деталей основаны на строгом соблюдеаии правил перераспределения металла, аналогично вытяжке деталей с широким фланцем. При вытяжяе деталей ступенчатой формы применяют следующие правила. 1. Контур детали разбивают иа внутренние н наружные элементы. Вначвнй производят вытяжку внутренних, а затем наружных элемемтов. В последнюю олег рацию штампуется фланец. 2. В ряде случаен вначале вытягивается предварительная конфигурация профиля деталв, ограниченная нрямымн и наклонными учаспгами с большвмв вытяжкА Рнс 131 Штамп дан сфсрнчнснсй нытнынн н ннтрннс с интнынынн ребрами Рнс. 132. Т('схснсйннн нытны- нн деталей пологой формы закруглениями, в окончзтельнан форма детали (с углами, выпуклостями и т.
п.) штампубтся в последнюю операцию. 3. За каждую операцию втягивается в матрицу столько металла, сколько требуется для его дальнейшей ле)юрмации в следующей операции. Однако лучше иметь небольшой избыток металла против расчетного (3 — 5с4), так как прн недостатке втянутого металла возможны обрывы, Прн вытяжке ступенчатых деталей с широким фланцем должны быть соблюдены приведенные ранее правила, относящиеся к вьггяжке деталей с широким фланцем. Вытяжка деталей сферической, параболической и криволинейной форм. При вытяжне деталей сферической (полушароеой) формы коэффициент вытяжки постоннен и для любого диаметра равен ш 0,71. Несмотря на ббльшую величину этого коэффициента по сравнению с коэффициентами для вытяжки цилиндрнческих деталей, вытяжка сферяческих деталей ййачительно труднее, так как большая часть поверхности заготовки остается неприжатой и легко образует выпучивания и гофры.
Для предотвращения образования складок необходимо прйменять матрццы с особыми вытяжными ребрами и создавать надежный прижим, обеспечивающйу( растя- Рнс. 130. Изделие ступенчатой формы (а) н наснсдсннтсньнасть нытннснн (б1 жение материала при вытяжке. Применение вытяжных ребер значительно увеличивает растягивающне напряжения в радиальном направлении и уменьшает напряжения и деформацию сжатия в тзнгенциальном направлении.
Однако в результате згоге значительно повышается сопротивление фланца деформированию и увеличиваются радиальные растягнвающие напряжения в опасном сечении. Отсюда аледует, что наиболее благоприятные условия при вытяжке в штампах с вытяжными ребрамн будут достигнуты в случае применения металла повышенной прочноети при достаТочно высокой пластичности или сильно упрочняющегося металла. Желателен повышены й показатель анизотропни стальных заготовок ()сср > 1,2). редварительный отжиг заготовки или преждевременный межоперационный отжиг могут только ухудшить условия вытяжки в штампах с вытяжными ребрами вследствие снв(кенни прочностных характеристик металла. Недостаточная яснооть в специфической оеобенности вытяжки в штампах с вытяжными ребрами нередко является причиной неожиданного брака на производстве, технологически неоправданных требований к качеству металла и случаев необоснованного забрнкования годного металла по „невысокой штзмпуемости".
В то время как коэффициент вытяжки для сферических деталей (полушароной формы) постоянен и не определяет возможности вытяжки, относительная толщина эаготррки о(Р имеет решающее значение для качества вытяжки. Чем меньше значение Я0, тем скорее возникмот складки и тем труднее процесс вытяжка. При (о(Р) 100 > 3 вытяжка полусферы может быть произведена без прижима, формовкой в упор в глухом штампе. При (о(Р) !00 > 0,5 необходима вытяжка с прижимом или вытяжка с выворачиванием. При ЯР) 100 а' 0,5 применяется матрица с вытяжными ребрами (рис. 131) илн вытяжка с выворачиванием.
В посудном производстве существует способ многослойной (в два-три слоя) вытяжки деталей пологокрнеолинейной конфигурации типа мисок, тарелок, крышек и т. п. из материала толщиной 0,4 — 0,45 мм (рис. 132). Помимо трехкратного ТЕХИОЛОГРИ(ВСКИЕ РАСЧЕТЫ ПРИ ВЫТУОККЕ увеличения производятельности этот способ улучшает качество изделий, так как трехслойная заготовка обладает большой устойчивостью и изделия получаются без морщин н гофров. Способ многослойной вытяжки может найти применение в машиностроении при изготовлении деталей, у которых не требуется большая точность размеров, нлн там, где посадочные размеры получаются в последующих операциях.
Для штамповки тонкостенных сферических деталей больших раамеров вместо вытяжки в штампах с вытяжными ребрамн применяется способ вытя(ккн без прижима, но с двойным перегибом заготовки (рис. 133). Рнс. 133. Вытяжка с днсйныы перегибом ннгатчвбй; а — схема штампа( б — наследователь. вость деформации (( — С) Применяемый иногда способ изготовления деталей сферн«веной и нарнболаче. ской формы путем вытяжки полуфабриката ступенчатой формы е последующей шеймповкой плавного контура не может быть рекомендован воледствнв большого количе. став дефектов (неравномерность толщины, морщинш, неразглзн(еиные следы уотуиов н т.
В.). В ряде случаев длн устранения дефектов приходитвн нрнбегать к доработке детали нв давнльнын станках. Более качественные результаты при изготовлении двганей пврнболичеекой ферма) дает метод обратной вытяжки (с выворачиванием), получивший применение нри 150 ВЫТЯЖКА изготовлении автомобильных фар я т.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
