Романовский - Справочник по холодной штамповке (1246231), страница 28
Текст из файла (страница 28)
Так как прн вытяжке в целой ленте первая вытяжка делается несколько больших размеров, чем требуегси для образованна готовой детали, то диаметр условной заготовки берстов больше расчетного на 8 — 10%. На рнс. 1!4 приведены наиболее распространенные типы раскроя и надрезов ленты, ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ РАСЧЕТЫ ПРИ ВЫТЯЖКЕ 55.
Диаметра>шиый ирниуск на образку, ти Рассмотрим определение ширины ленты для этих случаев, а также для вытяжки в целой ленте. Фактический размер заготовки бериши больше расчетного на величину припуска Ь на кольцевой отход при вырезке Р = Р+ Ь, Припуски на обрезку (на диаметр) црвведены в табл. 55. Фактическая ширина кольцевого откода будет иесколью больше расчетной вследствие растяжения материала при вытяжке. Ширина ленты для трех типов рюкроя (рис. 114) определнегся по следую- й) щвм формулик> для раскроя с двойным надрезом (рис.
1!4, и) В Рэ+4из; для раскроя с вырезкой промежутков (рнс. 114, б) ())- В = А+2>гз (1,0 -1- 1,05) (Р+ Ь)+2п;1 для раскроя с вырезкой промежутков ' и наружной обрезкой (рис. 114, в) В=Р,-Р+Ьг для однорядной вытяжки в целой ленте В Р„+2и>=1,!Р+2по Здесь Р— расчетный диаметр зато. Рас 114 наиболее Распрастзззензые тнтовкн, мм; Ь вЂ” припуск на обрезку, мм) пм РзскРаз н нахРеэаз ленты Р, — фактический диаыетр заготовки. Остальные обоаначения приведены на рис. 114. Наиболее экономичным по расюду материалов и наиболее удобным в производстве является раскрой с вырезкой промежутков и наружной абрезкой (рис. ! !4, в), Шаг подачи для вытяжки с надрезом ленты О = Р, + и, а для вытяжки в целой ленте 1! = Р, . Величина перемычек прн последовательной вытяжке в ленте приведена н табл.
56. При применении последовательно-вытяжных штампов с базовыми шатовыми ножами ширина ленты соответственно увелнчиваегся на двойную шврину кромки, срезаемой ножом (при одном шаговом ноже — иа одну ширину). Штампы с боковымн щаговыми ножами применяют в основном для ручной подачи заготовки. При иаглвдавитввьиоп вытяжке в ленте тиаыыв ножи ив явллютси необходимыми, тан как полученная иа первых переходах в ленте.сферическая выпуклость позволяет центрировать ее по гнездам матриц следующих переходов, пака 136 ВЫТЯЖКА 60, Относительная глубина верной вытяжки (й/сут) в надреаамной ленте 57.
Ширина иромки, срезаемой боковым шаговым ножом 56. Величина перемычек при последовательной вытяжке в ленте, мм Вслвсмвв бововмх версммчсв врв вмтвжвв с ввдрвввмв «лв вмрсвами в, Переммчви между дствлвмв в рввмсры ввготовов ттм мм орв вмтвжкс в целой лсвтс л, 62. Допустимая отиосительнаи глубина й1г(, первой вытяжки в целой ленте 61 Коэффициентм последующих вытяжек деталей с фланцем в надрезанной ленте 58. Значения условных коэффициентов первой вытшкки в ленте 59.
Наименьшие коэффициенты первой вытяжки для цилнндрическии деталей с фланцем лента не дойдет до постоянного или автоматического упора. Ширина срезаемой кромка должна быть несколько больше погрешности резки полос или допусков по ширине ленты. Ширина кромки, срезаемой шаговым ножом, приведена в табл. 57, После определении размеров заготовки и ширины ленты производят расчет числа и диаметров вытяжных переходов. Число вытяжных пнреходов прн последователь ней вытяжке в надрезанной ленте определяется по допустимой степени деформации, аналогично вытяжке деталей с фланцем, но с коррективами, учитывающими повышенную скорость вытяжки прн работе на быстроходных прессах. Для определения допустимой величины первой вытяжки можно пользоваться условнымн коэф.
фнциентами первой вытяжки, предназначенными для расчета вытяжки деталей с фланцем. Значения условных нозффицвентов шу = с(11(ту первой вытяжки применительно к последовательной вытяжке в ленте приведены в табл. 58. Наряду с указанными коэффициентами приводим соответствующие им по степеяи деформации наименьшие значения нозффициентов первой вытяжки тт = с(110 деталей с фланцем (табл. 59). Уменьшение коэффициента первой вытяжки с увеличением диаметра фланца отнюдь не означает повышения степени деформации, а явлиется результатом увеличения размеров фланца и уменьшения чиолениого отношения с(Ю.
Технологические расчеты первой вытяжки в ленте можно также производить по допустимой глубине первой вытяжки (табл. 60), Прн технологических расчетах первой вытяжки в лррте не воегда приходится пользоваться приведенными выше коэффициентами вытяжки. В ряде случаев доста. точно руководствоваться следующими указаниями. тнхпологичнскин рлцчнты при Вытяжки 1. Первая вытяжка в надреавиной леи. те производится до получения фланца требуемого размера, который оетаетои неизменным на последующих переходан, Глубввв атй, ври отиосв- 2. Ббльшая часть поверкности зато- ~твошс- тевьвой товртвве ввготаввв вве (3/о1 1Оесд тонки должна быть втянута в матрицу к тд, первой вытяжки. плоской частью эшо- з,о — 1,з ! 1,з — 1,о 1 11,о — од тонки на первой вытяжке в неноторыи случаям можит остеватьои лишь прнпуси 1 1 075 065 056 иа обреану и соединительные мостики о 1'5 0'53 0'50 перемычками, 2,0 0,42 0,36 0,32 3.
При выеяжкч отнооительно тол- 2,5 023 025 022 стых заготовок((5Ф)100 >21 раечетное количество метадла, втягивэемое в матрицу первой вытяжки, повышается на 3 — 5%. 4, Как правило, при последовательной вытяжке в ле1пе не следует стремиться к уменьшению числа вытяжных пеРеходов, так как это не приводит к увеличению производительности.
В большинстве случаев для большей надежности процесса последовательной штамповни целесообразно смягчить расчетные коэффициенты и ввести дополнительный вытяжной переход. Количество последующих переходов вытяжки определяется необходимостью неретяжки цилиндра диаметром с(т в деталь требуемого диаметра, без изменения наружного размера фланца. Технологические расчеты этих переходов производятсн ПО КОЭффяцИЕНтаМ ВЫтяжКИ, НЕ СняэаииЫМ С раЗМЕрОМ фвавца, ШВ = С(втт(в 1. ВЕЛИ- чине этих коэффициентов приведена в табл, 61, . Диаметры вытяжен обычно подсчитывают по внутренним размерам переходов, иначе говоря, по рабочим размерам вытяжных пуансойбЪ, чегб нельзя делать при подсчете перераспределения металла по переходэт1.
При последовательной вытяжке в целой ленте условия вытятхки ухудшаются, так квк возникает неравномерность деформации в продольном и попербчпбм направлениях, образование складок у края ленты н увеличение растягиваюцц)х напряжений в опасном сечении. Поэтому при последовательной вытяжке в целбй ленте степень деформации по переходам уменьшают, применяя ббльшую величину коэффициентов вытяжки В табл. 62 приведены прйближенные значения допустимой глубины первой вытяжки в целой ленте, в в табл. 63 — приближенные коэффициенты последующих вытяжек в целой ленте для стали 1О.
Условие неизменности наружного размера фланца прн последовательной вытяжке в ленте требует тщательного подсчета равномерного перераспределения металла по переходам, Этот подсчет сводится к установлению постепенно уменьшающихся радиусов закруглений и определению высоты (глубины) вытяжки на каждом ВЫТЯЖКА 63. Коэффициенты послеаующнх переходе (позиция), Так же, как и прн вывытшкен в полой ленте тяжке деталей с широким бшанцем, основой подсчета является постоянство объема (нлн нлопьади воверхности) металла заготовки по переходам.
Плошадь поверхности металла, втянутого на первой операцвв и матрвцу, носгененно уменыиэется н процессе вытяжки. Поверхность каягдого перехода (по средней линии толщины заготовки) разбивают на элементы, имеющие геометрически простую форму поверхности. Затем высчитывают их пнещадн по формулам табл. 3!.
Неизвестной величиной остается высота (глубина) вытижки, которую находят, приравнивая сумму площадей элементарных поверхностей площади позерхиост~ заготовки. Схема подсчета остается той яге, что и для вытяжки деталей с широким флаицем. Также, как н в первом случае, совсем ие обнзательио производить зти геометрические подсчеты. Зная диаметры вытя>кек по переходам и выбрав радиусы закруглений, глубину вмтяжки можно найти по конечным формулам: для первой вытяжки й,=0,31(0э бф)(41 + 0,3бг11 длн а-й вытяжки й„=б,Ий(0 — а Уб„+0,36,, а также по другим формулам, приведенным иа стр.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
