Сторожев М.В. (ред.) - Ковка и объемная штамповка стали. Справочник т2 (1189555), страница 29
Текст из файла (страница 29)
Повышение требований к точности деталей также вызывает усложнение технологического процесса, в частвости, вынуждает применять однопереходную гибну в сложном штампе, которая дает более высокую точность, чем многопереходная гибка, осуществляемая за несколько установок !68 Специализированные лроцгсгьг штамповки Исходные расчетные данные Изгибающий момент при изгибе в холодном состоянии на радиус, боль. шнй трех-и пятикратной толщины эа готоекн й, вычпслякп ло формуле М = т(раг.
(2) Относительный изгибающий момент . =к,„—, к, 2ге (3) где йу — момент сопротивления попе. речного сечения заготовки; а, — пре. дел текучести; г, — относительный средний радиус изгиба де1алн равный среднему радиусу детали (гв, К отнесенному к ее толщине Ь, ге = —; й ' заготовки в штампе. Однако для однопе. реходпай гибки требуется в некоторых случаях во много раз большее усилие. Холодную гибку рекомендуется применить преимущественно для гибки деталей иэ полосового (при гибке <плашмя») и круглого прокюа небольшого диаметра, а также деталей из профильного проката, сгибаемых па большом> радиусу.
Точ1«ость изготов пения летали прн колодной гибке меньше, чем при горячей, вследствие пружннения. Для компенсации его форму и размеры рабочих поверхностей штампов необходимо корректиро. вать. При этом следует иметь в виду, что величина разброса значений угла для деталей, согнутых в одном и том же штампе, зависит от неравномерности прочностных свойств материала н от.
клонений заготовок по толщине, Горячая гибки менее производи тельна, поэтому ее следует применять только для изготовления деталей с относительно чалым радиусом изгиба нлн нз малопласпгчного в холодном сос1ояннн металла, для получения более гачных деталей н при недоста. точном усилии пресса для холодной гибки. Нагревать заготовки из углеродистых конструкционных сталей река мендуется да 920 †9' С, так как в юом случае гнутые детали общего назначения можно не подвергать па.
следующей термической обработке. К, — коэффициент профиля поперечного сечения ззготовки (табл. 3); 3. значение коей»4«кокон»в к, 1Ю 2,0 1 7 Пркь«ау~олений Кввдр твык ев р«г»ро» Круглый Стандартный двутввровый и швеллерный «вертикально «относительно осв « — к! Ствкдвртвый двутьвроеый горивоктвлыш Сгвкдвртвый швеллер ый «горизонтально» Стввдвртный угловой полкой наружу н внутрь Стандартный рввкобокнй углавой кв ребро» Кольцевой профиль [трубв); — = 0,4 — О,бэ и д — = об-.
о,ы . и и — =. О,гбе О,ВО и и —:.= О,Ч вЂ”:1.О г» 1,2 1,8 1,66 1,К 1.Г 1,6 1. 4 18 ) ʄ— относительный модуль упро1- пения на начальном учасгке кривой упрочнения, равный модулю упрочнения, отнесенному к пределу теку. П чести Ке = аг Уравнения (2) и (3) действительны для ге) г„,р (табл. 4) Прн изгибе на относительный ра. диус, меньший ге р, изгибающий мо.
мент т увеличивается незначительно, и поэтому при расчетах можно прион. мать ега наибольшсе значение т = 3,6. Прн изгибе в горячем состоянии из. гибающнй момегп рекомендуется определять приближенно па уравнению ! 8(Уае. (4) Указанные значении изгибающего момента действительны при изгибе с расстониием между опарами й -' 68. С уменьшением этого расстояния изгибающий момент снижается и при изгибе в холодноч и горячем состоянии с расстоянием между опораын й ( 4й при расчетах усилия гибки следует Гибочпые роботы )69 4 ЗЧСЧсннч О>, К, чч пс Срслпс (с с Групп стелс Маркс стала 2! !О,О 11,0 14,0 17.1 Ц2 1,О З. 2 20 зп 14 4.0 з,б 'З,2 111 >Ч угол пружинеиия Ла =.
2>п — га, о, Е (7) 10 с 1б. Ст ! ч С7.2 20 и 2б, Сс.а с Сс 4, 20 К. 22 К и 2ЗК ЗО ч зб. Ст.б !Ос 4З, Стб ШХ и исходить из величины поперечной силы () - 0,5Еос, (5) > де Š— площадь поперечного сечения заготовки; и, — временное сопротив. .чение разрыву.
()ри изгибе в холодном состоянии на относительный ралнус г„ . (2 †: и 3) показатели пружинения опреде. ляют по уравнениям: относительный радиус изгиба до пружинения, по которому устанавли. вают размеры инструмента, — (6) г ! + 2"1 гс Е где Š— модуль упругости; а — угол изгиба заготовки ()80 — 8); () — угол между полками детали. Типовые техиоаогические процессы Гибка Ч-образных де>асей. Боковые плоскости рабочей поверхности пуан сана и матрицы выполняют под углом, равным углу () о~жду полками гнутой детали (рис. 2). При холодной гибке угол ш>ампа назначают меньше угла де>али на угол пружинения Радиус пуансона принимают одинаковым с внутренним радиусом детали, а радиус рабочих закруглений матрицы— рваным двух, трехкратной толщине заготовки Гибку можно осуществлять двумя способами. При первом способе, иа.
зываемом гибкой-штампоикой, заготовка в конце ходз ползуна плотно за>кимается межд> пуансоном и матрнней (рис 2, а) и происходит как бы ка. лиг>ровна согнутой заготовки. Усилие гибки резко возрастае! и конце рабочего хода Вго величина определяется по уравнению а а З Р =- Ео„( соз — -(- ц ь(п — )1 (8) р — нозффициент грения на контакт. ных поверхностях заготовки с матрицей. Значения козффипнепта р при под. счете усилия гибки стальных загото.
вок в холодном состоянии принимают для черных непротравленных ззготовок 0,4 — 0,5; для черных протравленных и чистых заготовок со смазкой 0,)5 — 0.2. При горячей гибке р = 0,5. Угол пружинения составляет 1 — 2', если ширина паза матрицы выполнена в соответствии с уравнением (9).
Гибку крупногабаритных, сравии!ельпо толстостенных деталей река. мендуется заканчивать я момент, когда полки заготовки в процессе изгиба соприкосну!ся с боковыми поверхностями матрицы (рис. 2. б) При таком способе (гибка до соприкасания) усилие пресса в несколько раз меньшее. чем при гибке-штамповке. Для обеспечения заданного радиуса изгиба детали необходимо выполнить ширину паза матрицы определенной величины. Внутренний радиус детали прямоугольного сечении связан с шириной паза матрицы следующей зависимостью: с(„= — [( — ) — — + (7~, (9) Специализированиьм процессы штпмпоки (70 Э. Зпачсппя ркппусп пэгпбк П и успп прумп сипя ап' я экэкспмпстп пт шприцы паза С матрицы Ширин. ! Хплодпкя гибка сгечп группы а.
Зпячсппя кпэббпцксктэ К а ~япя стспп групп ! — ГО) ц!пряча лаза кктрпцн С Хплодпяя: и=0,2 0,20 и = О,В О.ЗО Горячая , 0,25 0,1В 0,23 О,!В о,ы 0,|б О,14 ол1 О,14 О. 32 )У '= Кароя. (! О) где Š— ширина паза матрины; С— ноэффициент, зависящий от механических свойств материала; его значения для холодной гибки стальных деталей приведены в табл, 4. При гибке в горячем состоянии С = 6,3. При гибке заготовки на угол 90' ширину паза матрицы (расстояние между опорами) выбирают по табл, 6. В этой же таблице приведены значения угла пружииения при гибке до соприкасания. Во время настройки технологическо. го процесса особое внимание надо уделить правильной установке крайнего рабочего положения пуансона.
При недостаточном ходе угол между полками согнутой детали получится ббльший, а при несколько увеличенноч ходе — меньший. В случае гибки нескольких партий деталей из материалов, немного отличающихся по механическим свойствам, угол штампа принимают средним по величкне, а переналадку шталспа на гибку деталей из другого материала производят путем регулировки крайнего нижнего положения пуансона. Так, при холодной гибке заготовок из углеродистой стали на угол 90' угол штампа берут 83 — 86'. а для деталей из алюминиевых сплавов 70 — 80'. Усилие при гибке до соприкасания на угол 90' (при реноыендованной ширине паза матрицы) определянн по уравнению Значения коэффициента Кп приведены в табл.
6. Гибка П.образных деталей за оден переход по сравнению с двухпереход- ной предпочтительнее при изготовлении большой партии деталей, несмотря на необходимость применения более сложного и менее стойкого штампа. Производительность ее и точность получаемых деталей выше. Наиболее простым процессом является гибка в штампе с прямоугольными рабочими поверхностями пуансона и матрицы (рис. 3, а). В процессе Рпс 3.
схсим и-обрезной ~ пбкп и штампе гибки участок под пуансоном изгибается, и для его выправления требуется калибровка заготовки в конце хода пуансона. При калибровне происходит также перераспределение напряжений в согнутых участках заготовки и поэтому пружииеиие детали Гибочньм работы 171 становится незначительным; оно может быть компенсировано небольшим под.
нутрением боковых плоскостей пуан. сана на угол 1 — 2'. Однако калибровиа требует в несколько раз большего усилия по сравнению с усилием гибки, и при холодной гибке детали получаются сильно наклепанными. Этот способ рекомендуется применять при гнбке сравнительно тонкостенных не. ответсгвеиных деталей. Чтобы избежазь калибровки, прн. меншот штамп с нижним прижимом, работающим под действием пружин или пневиатического цилиндра (рнс.
3, б). Лля компенсации пружи. пения полок детали в пуансоне под. нутряют боковые плосности на угол 2 — 3' и боковой зазор устанавливают равным или несколько меньшим толщины заготовки. Указанный прием зффективен при )гз = (0,8 —; 1,2) й. Если жс Ьн — (1,25 —:2,0) 6, то выполняют по радиусу нижнюю поверхкость пуансона и верхнюю поверхность при. жима (рнс. 3, а). При гнбке деталей с большим радиу. сом закругления )гз ) 2Д и деталей с угламн, меньшими 90*.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
