snip_II_23-81 (1041403), страница 9
Текст из файла (страница 9)
22;для балок на высокопрочных болтахccr= 35,2.Таблица 22────────────────┬───────────────────────────────────┬─────────────Балки│Условия работы сжатого пояса│бета────────────────┼───────────────────────────────────┼─────────────Подкрановые│Крановые рельсы не приварены│2│Крановые рельсы приварены│бесконечность────────────────┼───────────────────────────────────┼─────────────Прочие│При непрерывном опирании плит│бесконечность│В прочих случаях│0,8Примечание.
Для отсеков подкрановых балок, где сосредоточеннаянагрузкаприложенакрастянутомупоясу,привычислениикоэффициента дельта следует принимать бета = 0,8.───────────────────────────────────────────────────────────────────λef =В формуле (76)dtRyE,hгде d - меньшая из сторон пластинки ( ef или a);μ- отношение большей стороны пластинки к меньшей.7.5. Расчет на устойчивость стенок балок симметричного сечения с учетом развитияστ ≤ 0,9 Rs,пластических деформаций при отсутствии местного напряжения ( loc = 0) и приAf / Aw ≥ 0, 25,2, 2 < λw ≤ 6следует выполнять по формулеM ≤ Ryγ c hef2 t ( Af / Aw + α ), (78)α = 0, 24 − 0,15 (τ / Rs ) − 8,5 × 10−3 ( λw − 2, 2 )2где2;γздесь c следует принимать по табл.
6*, а τ - определять по формуле (73).7.6*. Расчет на устойчивость стенок балок симметричного сечения, укрепленныхтолько поперечными основными ребрами жесткости (рис. 12), при наличии местного(σ ≠ 0 )следует выполнять по формуленапряжения loc⎛ σσ+ loc⎜⎜⎝ σ cr σ loc ,cr22⎞ ⎛τ ⎞⎟⎟ + ⎜ ⎟ ≤ γ c⎠ ⎝ τ cr ⎠, (79)γгде c - следует принимать по табл. 6* настоящих норм;σ ; σ loc ; τ - определять согласно требованиям п. 7.2*;τ cr- определять по формуле (76).Рис.
12. Схема балки, укрепленной поперечнымиосновными ребрами жесткости (1)а - сосредоточенная нагрузка F приложена к сжатому поясу;б - то же, к растянутому поясуЗначенияσ crиa / hef ≤ 0,8σ loc ,crв формуле (79) следует определять:а) приσ cr- по формуле (75);σ loc ,cr =c1 Ryλa2, (80)гдеc1- коэффициент, принимаемый для сварных балок по табл. 23 в зависимости отa / hefотношенияи значения δ , вычисляемого по формуле (77), а для балок навысокопрочных болтах - по табл. 23, а;λa =aRy / Et.Таблица 23──────┬───────────────────────────────────────────────────────────дельта│Значения c для сварных балок при a/h , равном│1ef├──────┬──────┬──────┬──────┬─────┬──────┬─────┬─────┬──────│<= 0,5│ 0,6 │ 0,8 │ 1,0 │ 1,2 │ 1,4 │ 1,6 │ 1,8 │>= 2,0──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼─────┼──────┼─────┼─────┼──────<= 1│ 11,5 │ 12,4 │ 14,8 │ 18,0 │ 22,1│ 27,1 │ 32,6│ 38,9│ 45,62│ 12,0 │ 13,0 │ 16,1 │ 20,4 │ 25,7│ 32,1 │ 39,2│ 46,5│ 55,74│ 12,3 │ 13,3 │ 16,6 │ 21,6 │ 28,1│ 36,3 │ 45,2│ 54,9│ 65,16│ 12,4 │ 13,5 │ 16,8 │ 22,1 │ 29,1│ 38,3 │ 48,7│ 59,4│ 70,410│ 12,4 │ 13,6 │ 16,9 │ 22,5 │ 30,0│ 39,7 │ 51,0│ 63,3│ 76,5>= 30│ 12,5 │ 13,7 │ 17,0 │ 22,9 │ 31,0│ 41,6 │ 53,8│ 68,2│ 83,6──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴─────┴──────┴─────┴─────┴──────Таблица 23, а───────┬──────┬──────┬─────┬──────┬─────┬──────┬──────┬─────┬─────a/h│ 0,5 │ 0,6 │ 0,8 │ 1,0 │ 1,2 │ 1,4 │ 1,6 │ 1,8 │ 2,0ef │││││││││───────┼──────┼──────┼─────┼──────┼─────┼──────┼──────┼─────┼─────c│ 13,7 │ 15,9 │ 20,8│ 28,4 │ 38,7│ 51,0 │ 64,2 │79,8 │ 94,91 │││││││││───────┴──────┴──────┴─────┴──────┴─────┴──────┴──────┴─────┴─────σЕсли нагружен растянутый пояс, то при расчете стенки с учетом только loc и τ приbtопределении коэффициента δ по формуле (77) за f и f следует приниматьсоответственно ширину и толщину нагруженного растянутого пояса;a / hef > 0,8σ /σб) прии отношении locбольше значений, указанных в табл.
24,σ crгдеσ cr =- по формулеc2σ loc ,crc2 Ryλw2, (81)- коэффициент, определяемый по табл. 25;- по формуле (80), в которой приa / hef > 2следует приниматьa = 2hef;a / hef > 0,8в) прии отношении σ loc ,cr / σ не более значений, указанных в табл. 24:σ cr- по формуле (75);σ loc ,cr- по формуле (80), но с подстановкой 0,5а вместо а при вычисленииформуле (80) и в табл. 23.λaвТаблица 24────────────┬──────┬──────────────────────────────────────────────Балки│дельта│Предельные значения сигма/сигма при a/h ,││locef││равном│├───┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬──────││0,8│ 0,9 │ 1,0 │ 1,2 │ 1,4 │ 1,6 │ 1,8 │>= 2,0────────────┼──────┼───┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼──────Сварные│ <= 1│ 0 │0,146│0,183│0,267│0,359│0,445│0,540│0,618│2│ 0 │0,109│0,169│0,277│0,406│0,543│0,652│0,799│4│ 0 │0,072│0,129│0,281│0,479│0,711│0,930│1,132│6│ 0 │0,066│0,127│0,288│0,536│0,874│1,192│1,468│10│ 0 │0,059│0,122│0,296│0,574│1,002│1,539│2,154│ >= 30│ 0 │0,047│0,112│0,300│0,633│1,283│2,249│3,939────────────┼──────┼───┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼──────На высоко- │ │ 0 │0,121│0,184│0,378│0,643│1,131│1,614│2,347прочных│││││││││болтах│││││││││────────────┴──────┴───┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴──────Таблица 25─────┬─────────────┬──────┬─────┬─────┬──────┬──────┬──────┬──────а/h │<= 0,8│ 0,9 │ 1,0 │ 1,2 │ 1,4 │ 1,6 │ 1,8 │>= 2,0ef││││││││─────┼─────────────┼──────┼─────┼─────┼──────┼──────┼──────┼──────c │По табл.
21, │ 37,0 │39,2 │45,2 │ 52,8 │ 62,0 │ 72,6 │ 84,72 │т.е. c = c ││││││││2cr│││││││─────┴─────────────┴──────┴─────┴─────┴──────┴──────┴──────┴──────τВо всех случаях cr следует вычислять по действительным размерам отсека.7.7. В стенке балки симметричного сечения, укрепленной кроме поперечныхhосновных ребер одним продольным ребром жесткости, расположенным на расстоянии 1от расчетной (сжатой) границы отсека (рис. 13), обе пластинки, на которые это реброразделяет отсек, следует рассчитывать отдельно:а) пластинку 3, расположенную между сжатым поясом и продольным ребром, поформулеσ / σ cr1 + σ loc / σ loc ,cr1 + (τ / τ cr1 ) ≤ γ c2, (82)γσгде c следует принимать по табл. 6* настоящих норм, а σ , loc и τ - определятьсогласно требованиям п.
7.2*.Рис. 13. Схема балки, укрепленной поперечными основнымиребрами и продольным ребром жесткостиа - сосредоточенная нагрузка F приложена к сжатому поясу;б - то же, к растянутому; 1 - поперечное основное реброжесткости; 2 - продольное ребро жесткости; 3 - пластинкау сжатого пояса; 4 - пластинка у растянутого поясаσσЗначения cr1 и loc ,cr1 следует определять по формулам:σпри loc = 0σ cr1 =4, 76 Ry1 − h1 / hef λ12, (83)гдеλ1 =приσ loc ≠ 0иh1tRyE;μ1 = a / h1 ≤ 2σ cr1 =1,19ψ Ry1 − h1 / hef λ12σ loc ,cr1 = (1, 24 + 0, 476μ1 )ψ; (84)Ryλa2, (85)21 ⎞ ⎫⎟ ;⎪μ1 ⎠ ⎪⎬⎪Ry.
⎪E⎭⎛ψ = ⎜ μ1 +⎝λa =гдеat(86)σa / h1 > 2σa = 2h1 τ cr1, то при вычислении cr1 и loc ,cr1 следует принимать;Еслинеобходимо определять по формуле (76) с подстановкой в нее размеров проверяемойпластинки;б) пластинку 4, расположенную между продольным ребром и растянутым поясом, по формуле⎡ σ (1 − 2h1 / hef ) σ⎤ ⎛ τ ⎞2loc 2+⎢⎥ +⎜⎟ ≤ γcσ cr 2σ loc ,cr 2 ⎥⎦ ⎝ τ cr 2 ⎠⎢⎣2, (87)гдеσ cr 2 =( 0,5 − h / h )1σ loc ,cr 2Ry5, 43ef2λw2; (88)- следует определять по формуле (80) и табл. 23 при δ = 0,8, заменяя значениеa/ha /( h − h )efef1отношениязначением;τ cr 2- следует определять по формуле (76) с подстановкой в нее размеровпроверяемой пластинки;σ loc 2 = 0, 4σ loc- при приложении нагрузки к сжатому поясу (рис. 13, а);σ loc 2 = σ loc- при приложении нагрузки к растянутому поясу (рис.
13, б).γКоэффициент c следует определять по табл. 6* настоящих норм.7.8. При укреплении пластинки 3 дополнительными короткими поперечнымиребрами их следует доводить до продольного ребра (рис. 14).Рис. 14. Схема балки, укрепленной поперечными основнымиребрами жесткости (1), продольным ребром жесткости (2),разделяющим отсек стенки на пластинку (3) у сжатогопояса и пластинку (4) у растянутого пояса, а такжекороткими ребрами жесткости (5)В этом случае расчет пластинки 3 следует выполнять по формулам (82) - (86), вaaкоторых величину а следует заменять величиной 1 , где 1 - расстояние между осямисоседних коротких ребер (рис.
14); расчет пластинки 4 следует выполнять согласнотребованиям п. 7.7, б.7.9. Расчет на устойчивость стенок балок асимметричного сечения (с более развитымсжатым поясом) следует выполнять по формулам пп. 7.4*, 7.6* - 7.8 с учетом следующихизменений:для стенок, укрепленных только поперечными ребрами жесткости, в формулах (75) и(81) и табл. 25 значениеhefследует принимать равным удвоенному расстоянию отa / hef > 0,8σ ≠0нейтральной оси до расчетной (сжатой) границы отсека.
Прии locследуетσ loc / σ;выполнять оба расчета, указанные в пп. 7.6*, б и 7.6*, в, независимо от значениядля стенок, укрепленных поперечными ребрами и одним продольным ребром,расположенным в сжатой зоне:α h1а) в формулы (83), (84) и (87) вместоб) в формулу (88) вместоh1 / hef( 0,5 − h / h )1efσ −σtα=σЗдесь,σtследует подставлятьследует подставлять2hef⎛ 1 h1 ⎞⎜⎜ −⎟⎟⎝ α hef ⎠;.- краевое растягивающее напряжение (со знаком "минус") у расчетнойгдеграницы отсека.В случае развитого растянутого (ненагруженного) пояса расчет на устойчивость приодновременном действии напряжений σ и τ следует производить по формуле (90).7.10. Стенки балок следует укреплять поперечными ребрами жесткости, еслиλзначения условной гибкости стенки балки w превышают 3,2 при отсутствии подвижнойнагрузки и 2,2 - при наличии подвижной нагрузки на поясе балки.Расстояние между основными поперечными ребрами не должно превышатьλw > 3, 22hefприλ ≤ 3, 22, 5hefипри w.Допускается превышать указанные выше расстояния между ребрами до значения3hefпри условии, что стенка балки удовлетворяет проверкам по пп.
7.4*, 7.6* - 7.9 иобщая устойчивость балки обеспечена выполнением требований п. 5.16*, а или 5.16*, б,l /bпричем значения efдля сжатого пояса не должны превышать значений, определяемыхпо формулам табл. 8* для нагрузки, приложенной к верхнему поясу.В местах приложения больших неподвижных сосредоточенных грузов и на опорахследует устанавливать поперечные ребра.В стенке, укрепленной только поперечными ребрами, ширина их выступающей частиbhдолжна быть для парного симметричного ребра не менееодностороннего ребра - не менее2bh Ry / Ehef / 24 + 50мм; толщина ребраtshef / 30 + 40мм, длядолжна быть не менее.Стенки балок допускается укреплять односторонними поперечными ребрамижесткости из одиночных уголков, привариваемых к стенке пером. Момент инерции такогоребра, вычисляемый относительно оси, совпадающей с ближайшей к ребру гранью стенки,должен быть не меньше, чем для парного симметричного ребра.7.11.
При укреплении стенки одним продольным ребром необходимые моментыJинерции s сечений ребер жесткости следует определять:для поперечных ребер - по формулеJ s = 3hef t 3; (89)для продольного ребра - по формулам табл. 26 с учетом его предельных значений.Таблица 26───────┬───────────────────────────┬──────────────────────────────h /h│Необходимый момент инерции │Предельные значения1 ef │ сечения продольного ребра ├──────────────┬───────────────│J│ минимальные │ максимальные│sl│J│J││sl,min│sl,max───────┼───────────────────────────┼──────────────┼───────────────│2 3│3│30,20│(2,5 - 0,5a/h ) х a t /h │1,5h t│7h t│efef│ef│ef││││2 3│3│30,25│(1,5 - 0,4a/h ) х a t /h │1,5h t│3,5h t│efef│ef│ef││││3││0,30│1,5h t│││ef││Примечание. ПривычисленииJдля промежуточных значенийslдопускается линейная интерполяция.h /h1ef──────────────────────────────────────────────────────────────────При расположении продольного и поперечных ребер с одной стороны стенкимоменты инерции сечений каждого из них вычисляются относительно оси, совпадающей сближайшей к ребру гранью стенки.Минимальные размеры выступающей части поперечных и продольных ребержесткости следует принимать согласно требованиям п.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
