snip_II_23-81 (1041403), страница 10
Текст из файла (страница 10)
7.10.7.12. Участок стенки балки составного сечения над опорой при укреплении егоребрами жесткости следует рассчитывать на продольный изгиб из плоскости как стойку,нагруженную опорной реакцией. В расчетное сечение этой стойки следует включать0, 65t E / Ryсечение ребра жесткости и полосы стенки ширинойс каждой стороны ребра.Расчетную длину стойки следует принимать равной высоте стенки.Нижние торцы опорных ребер (рис. 15) должны быть остроганы либо плотнопригнаны или приварены к нижнему поясу балки. Напряжения в этих сечениях придействии опорной реакции не должны превышать: в первом случае (рис.
15, а) расчетного сопротивления прокатной стали смятию1,5t; во втором случае (рис. 15, б) - смятиюRp.Rpпри а <= 1,5t и сжатиюRyпри а >Рис. 15. Схема устройства опорного ребра жесткостиа - в торце с применением строжки; б - удаленного от торцас плотной пригонкой или приваркой к нижнему поясуВ случае приварки опорного ребра к нижнему поясу балки сварные швы должныбыть рассчитаны на воздействие опорной реакции.7.13. Одностороннее ребро жесткости, расположенное в месте приложения кверхнему поясу сосредоточенной нагрузки, следует рассчитывать как стойку, сжатую сэксцентриситетом, равным расстоянию от срединной плоскости стенки до центра тяжестирасчетного сечения стойки.
В расчетное сечение этой стойки необходимо включать0, 65t E / Ryсечение ребра жесткости и полосы стенки ширинойс каждой стороны ребра.Расчетную длину стойки следует принимать равной высоте стенки.СТЕНКИ ЦЕНТРАЛЬНО-, ВНЕЦЕНТРЕННО-СЖАТЫХИ СЖАТО-ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВh /t7.14*. Отношение расчетной высоты стенки к толщине efв центрально-сжатых(m = 0), а также во внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементах по рис. 16* (m >0), кроме случаев, указанных в п. 7.16*, как правило, не должно превышать значенийλuw E / Ryλ, где значения uw следует определять по табл.
27*.Таблица 27*──────────────┬────────────┬──────────────┬───────────────────────────────Относительный │Сечение │Значения│Формулы для определенияэксцентриситет│ элемента │______│______││лямбда и│лямбда││______│uw││лямбда│││1│──────────────┼────────────┼──────────────┼───────────────────────────────m = 0│Двутавровое │______│____________2││лямбда < 2,0 │лямбда= 1,30 + 0,15 лямбда│││uw││______│____________││лямбда >= 2,0 │лямбда= 1,20 + 0,35 лямбда,│││uw│││но не более 2,3├────────────┼──────────────┼───────────────────────────────│Коробчатое, │______│______│швеллерное │лямбда < 1,0 │лямбда= 1,2│прокатное││uw││______│____________││лямбда >= 1,0 │лямбда= 1,0 + 0,2 лямбда,│││uw│││но не более 1,6├────────────┼──────────────┼───────────────────────────────│Швеллерное, │______│______│кроме│лямбда < 0,8 │лямбда= 1,0│прокатного ││uw││______│____________││лямбда >= 0,8 │лямбда= 0,85 + 0,19 лямбда,│││uw│││но не более 1,6──────────────┼────────────┼──────────────┼───────────────────────────────m >= 1,0│Двутавровое,│______│____________2│коробчатое │лямбда < 2,0 │лямбда= 1,30 + 0,15 лямбда││1│uw1││______│____________││лямбда >= 2,0│лямбда= 1,20 + 0,35 лямбда ,││1│uw1│││но не более 3,1Обозначения, принятые в таблице 27*:______лямбда - условная гибкость элемента, принимаемая в расчете наустойчивость при центральном сжатии;______лямбда - условнаягибкостьэлемента, принимаемаяв расчете на1устойчивость в плоскости действия момента.Примечания.
1. К коробчатым относятся замкнутые прямоугольные профили(составные, гнутые прямоугольные и квадратные).2. В коробчатом сечении при m > 0 значение лямбдаследует определятьuwдля стенки, параллельной плоскости изгибающего момента.______3. При значениях0 < m < 1,0значение лямбдаследует определятьuwлинейной интерполяцией между значениями, вычисленными при m = 0 и m = 1,0.──────────────────────────────────────────────────────────────────────────Рис. 16*. Схема внецентренно-сжатых элементовдвутаврового и коробчатого сечений7.15. Исключен с табл.
28.7.16*. Для внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов двутаврового икоробчатого сечений (рис. 16*), рассчитываемых по формуле (56), отношение расчетнойhвысоты стенки ef к толщине t следует определять в зависимости от значенияα = (σ − σ 1 ) / σ( σ - наибольшее сжимающее напряжение у расчетной границы стенки,ϕ ϕпринимаемое со знаком "плюс" и вычисленное без учета коэффициентов e , exy или cϕ ;σ1- соответствующее напряжение у противоположной расчетной границы стенки) ипринимать не более значений, определяемых:при α ≤ 0,5 - по п. 7.14* настоящих норм;" α ≥ 1 - по формулеheftβ = 1, 4 ( 2α − 1)= 4,35(( 2α − 1) Eσ 2 − α + α 2 + 4β 2τστ=)≤ 3,8ERy, (90)Qthгде(здесь- среднее касательное напряжение врассматриваемом сечении);при 0,5 < α < 1 - линейной интерполяцией между значениями, вычисленными приα = 0,5 и α = 1.7.17*.
Для внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов ссечениями, отличными от двутаврового и коробчатого (за исключением тавровогоh /tсечения), установленные в п. 7.16* значения отношений efследует умножать накоэффициент 0,75.7.18*. Для центрально-, внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементовтаврового сечения с условной гибкостью λ от 0,8 до 4 отношение расчетной высотыстенки тавра к толщине припо формуле1 ≤ b f / hef ≤ 2не должно превышать значений, определяемых⎛bf ⎞E= ( 0, 40 + 0, 07λ ) ⎜ 1 + 0, 25 2 −⎟×⎜⎟thef ⎠Ry⎝hefгдеbf, (91)*- ширина полки тавра;hef- расчетная высота стенки тавра.λ < 0,8При значенияхили λ > 4 в формуле (91)* следует принимать соответственноλ = 0,8или λ = 4 .При назначении сечения элемента по предельной гибкости, а также приh /tсоответствующем обосновании расчетом наибольшие значения efследует умножать наRyϕm / σϕ =ϕϕ =ϕ(где mили m e , σ = N / A ), но не более чем на 1,25.коэффициент7.19*.
В центрально-сжатых элементах двутаврового сечения для стенок, имеющихрасчетную высотупосредине, значениеβhefи укрепленных парным продольным ребром, расположеннымhef / t, определяемый при, установленное в п. 7.14*, следует умножать на коэффициентJ sl / ( hef t 3 ) ≤ 6по формулеβ = 1 + 0, 4J sl ⎛J ⎞1 − 0,1 sl 3 ⎟3 ⎜hef t ⎜⎝hef t ⎟⎠, (92)Jгде sl - момент инерции сечения продольного ребра.При укреплении стенки внецентренно-сжатого или сжато-изгибаемого элементаJ sl ≥ 6hef t 3продольным ребром жесткости с моментом инерции, расположеннымпосредине стенки, наиболее нагруженную часть стенки между поясом и осью ребраследует рассматривать как самостоятельную пластинку и проверять согласно требованиямп.
7.14* или 7.16*.При расположении ребра с одной стороны стенки его момент инерции долженвычисляться относительно оси, совмещенной с ближайшей гранью стенки.Продольные ребра жесткости следует включать в расчетные сечения элементов.hВ случае выполнения продольного ребра в виде гофра стенки при вычислении efследует учитывать развернутую длину гофра.Минимальные размеры выступающей части продольных ребер жесткости следуетпринимать согласно требованиям п.
7.10 настоящих норм.h /t7.20*. В случаях, когда фактическое значение efпревышаетзначение, определяемое по п. 7.14* (для центрально-сжатых элементов не более чем в двараза), в расчетных формулах за значение А следует принимать значениеhredhredAred,hred 1(в коробчатом сечении определяютсяидлявычисленное с высотой стенкипластинок, образующих сечение и расположенных соответственно параллельно иперпендикулярно плоскости изгиба):для двутаврового и швеллерного сеченийдля коробчатого сечения:при центральном сжатииAred = A − ( hef − hred ) t;Ared = A − 2 ( hef − hred ) t − 2 ( hef 1 − hred 1 ) t1при внецентренном сжатии и сжатии с изгибом;Ared = A − 2 ( hef − hred ) t.hredЗначенияследует определять:для центрально-сжатых элементов швеллерного сечения по формулеhred = t λuw E / Ry, (92, а)λгде uw - условная гибкость стенки швеллерного сечения, принимаемая по табл. 27*;для центрально-сжатых элементов двутаврового и коробчатого сечений по формуле⎡⎤ E⎛λ⎞hred = t ⎢ λuw − ⎜ w − 1⎟ ( λuw − k ) ⎥⎝ λuw ⎠⎣⎦ Ry, (92, б)λгде uw - условная гибкость стенки соответствующего сечения, принимаемая по табл.27* при m = 0;λw =λw =hefRytEhef 1Ryt1Ek-- условная гибкость стенки, при вычислении;коэффициент,hred 1принимаемая равнойравным для двутаврового сеченияλ = 3,5k = 1, 2 + 0,15λ (при λ > 3,5 следует принимать) и для коробчатого сеченияk = 2,9 + 0, 2λ − 0, 7λwпринимаемыйλ > 2, 3(при wследует приниматьгибкость элемента, принятая по табл.
27*;λw = 2, 3); здесь λ - условнаядля внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов по формуле (92, б), гдеλλ =λ1значение uw следует вычислять по табл. 27*, а значение k при.Указанные изменения расчетной высоты стенки следует принимать только дляопределения площади сечения А при расчетах по формулам (7), (51), (61) и (62)настоящих норм.7.21*. Стенки сплошных колонн приhef / t ≥ 2,3 E / Ryследует укреплятьhпоперечными ребрами жесткости, расположенными на расстоянии (2,5 - 3) ef одно отдругого; на каждом отправочном элементе должно быть не менее двух ребер.Минимальные размеры выступающей части поперечных ребер жесткости следуетпринимать согласно требованиям п. 7.10 настоящих норм.ПОЯСНЫЕ ЛИСТЫ (ПОЛКИ) ЦЕНТРАЛЬНО-, ВНЕЦЕНТРЕННО-СЖАТЫХ,СЖАТО-ИЗГИБАЕМЫХ И ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВb7.22*.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
