snip_II_23-81 (1041403), страница 6
Текст из файла (страница 6)
6.5.32. Внецентренно-сжатые элементы, изгибаемые в плоскости наименьшейJ < Jxe ≠0λλжесткости ( yи y), при x > y следует рассчитывать по формуле (51), а такжепроверять на устойчивость из плоскости действия момента как центрально-сжатыестержни по формулеN≤ Ry γ cϕx Aгдеϕx, (61)- коэффициент, принимаемый согласно требованиям п. 5.3 настоящих норм.λ ≤λyПри xпроверка устойчивости из плоскости действия момента не требуется.5.33. В сквозных внецентренно-сжатых стержнях с решетками, расположенными вплоскостях, параллельных плоскости изгиба, кроме расчета на устойчивость стержня вцелом по формуле (51) должны быть проверены отдельные ветви как центрально-сжатыестержни по формуле (7).Продольную силу в каждой ветви следует определять с учетом дополнительногоусилия от момента.
Значение этого усилия при изгибе в плоскости, перпендикулярной осиy-y (табл. 7), должно быть определено по формулам:3;N ad = M / 2bN ad = M / b- для сечений типов 1 и- для сечения типа 2; для сечения типа 3 при изгибе в плоскости,N= 1,16M / bперпендикулярной оси х-х, усилие от момента ad(здесь b - расстояние междуосями ветвей).Отдельные ветви внецентренно-сжатых сквозных стержней с планками следуетпроверять на устойчивость как внецентренно-сжатые элементы с учетом усилий отмомента и местного изгиба ветвей от фактической или условной поперечной силы (как впоясах безраскосной фермы), а также п.
5.36 настоящих норм.5.34. Расчет на устойчивость сплошностенчатых стержней, подверженных сжатию иизгибу в двух главных плоскостях, при совпадении плоскости наибольшей жесткости(J x > J y )с плоскостью симметрии следует выполнять по формулеNϕexy A≤ Ry γ c, (62)где(ϕ exy = ϕey 0, 6 3 c + 0, 4 4 cздесьϕ ey);следует определять согласно требованиям п. 5.27* с заменой в формулах mmλи λ соответственно на y и y , а c - согласно требованиям п. 5.31.m= ηmyПри вычислении приведенного относительного эксцентриситета ef , yдлястержней двутаврового сечения с неодинаковыми полками коэффициент η следуетопределять как для сечения типа 8 по табл. 73.mef , y < mxЕсли,токромерасчетапоформуле(62)следуетпроизвестиeдополнительную проверку по формулам (51) и (56), принимая y = 0.Значения относительных эксцентриситетов следует определять по формулам:mx = exWAWcxmy = eyиAWcy, (63)Wгде cx и cy - моменты сопротивления сечений для наиболее сжатого волокнаотносительно осей соответственно х-х и у-у.Еслиλx > λ y, то кроме расчета по формуле (62) следует произвести дополнительнуюпроверку по формуле (51), принимаяey= 0.В случае несовпадения плоскости наибольшей жесткости(J x > J y )с плоскостьюmсимметрии расчетное значение x следует увеличить на 25%.5.35.
Расчет на устойчивость сквозных стержней из двух сплошностенчатых ветвей,симметричных относительно оси у-у (рис. 6), с решетками в двух параллельныхплоскостях, подверженных сжатию и изгибу в обеих главных плоскостях, следуетвыполнять:для стержня в целом - в плоскости, параллельной плоскостям решеток, согласноeтребованиям п. 5.27*, принимая y = 0;для отдельных ветвей - как внецентренно-сжатых элементов по формулам (51) и (56),при этом продольную силу в каждой ветви следует определять с учетом усилия отмоментаMx(см. п. 5.33), а моментMyраспределять между ветвями пропорционально ихMжесткостям (если момент y действует в плоскости одной из ветвей, то следует считатьего полностью передающимся на эту ветвь). Гибкость отдельной ветви следует определятьпри расчете по формуле (51) согласно требования п. 6.13 настоящих норм, при расчете поформуле (56) - по максимальному расстоянию между узлами решетки.Рис.
6. Сквозное сечение стержня из двухсплошностенчатых ветвей5.36. Расчет соединительных планок или решеток сквозных внецентренно-сжатыхстержней следует выполнять согласно требованиям п. 5.9 и 5.10 настоящих норм напоперечную силу, равную большему из двух значений: фактическую поперечную силу Qили условную поперечную силунастоящих норм.Q fic, вычисляемую согласно требованиям п. 5.8*В случае, когда фактическая поперечная сила больше условной, соединять планкамиветви сквозных внецентренно-сжатых элементов, как правило, не следует.ОПОРНЫЕ ЧАСТИ5.37.
Неподвижные шарнирные опоры с центрирующими прокладками,тангенциальные, а при весьма больших реакциях - балансирные опоры следует применятьпри необходимости строго равномерного распределения давления под опорой.Плоские или катковые подвижные опоры следует применять в случаях, когданижележащая конструкция должна быть разгружена от горизонтальных усилий,возникающих при неподвижном опирании балки или фермы.Коэффициент трения в плоских подвижных опорах принимается равным 0,3, вкатковых - 0,03.5.38. Расчет на смятие в цилиндрических шарнирах (цапфах) балансирных опорследует выполнять (при центральном угле касания поверхностей, равном или большемπ / 2 ) по формулеF≤ Rlpγ c1, 25rl, (64)где F - давление (сила) на опору;r и l - соответственно радиус и длина шарнира;Rlp- расчетное сопротивление местному смятию при плотном касании, принимаемоесогласно требованиям п.
3.1* настоящих норм.5.39. Расчет на диаметральное сжатие катков должен производиться по формулеF≤ Rcd γ cndl, (65)где n - число катков;d и l - соответственно диаметр и длина катка;Rcd- расчетное сопротивление диаметральному сжатию катков при свободномкасании, принимаемое согласно требованиям п. 3.1* настоящих норм.6. РАСЧЕТНЫЕ ДЛИНЫ И ПРЕДЕЛЬНЫЕ ГИБКОСТИЭЛЕМЕНТОВ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙРАСЧЕТНЫЕ ДЛИНЫ ЭЛЕМЕНТОВ ПЛОСКИХ ФЕРМ И СВЯЗЕЙl6.1. Расчетные длины ef элементов плоских ферм и связей, за исключениемэлементов перекрестной решетки ферм, следует принимать по табл. 11.Таблица 11────────────────────────────────────┬─────────────────────────────Направление продольного изгиба│Расчетная длина l│ef├────────┬──────────┬─────────│ поясов │ опорных │ прочих││ раскосов │элементов││и опорных │ решетки││ стоек│────────────────────────────────────┼────────┼──────────┼─────────1.
В плоскости фермы:│││а) для ферм, кроме указанных в│l│l│ 0,8lпоз. 1, б│││б) для ферм из одиночных уголков │l│l│ 0,9lи ферм с прикреплением элемен-│││тов решетки к поясам впритык │││2. В направлении, перпендикулярном │││плоскости фермы (из плоскости│││фермы):│││а) для ферм, кроме указанных в│l│l│lпоз. 2, б│1│1│1│││б) для ферм с поясами из замкну- │l│l│ 0,9lтых профилей с прикреплением │1│1│1элементов решетки к поясам│││впритык│││Обозначения, принятые в табл. 11 (рис. 7):l - геометрическая длина элемента (расстояние между центрамиузлов) в плоскости фермы;l - расстояние между узлами, закрепленными от смещения из1плоскости фермы (поясами ферм, специальными связями, жесткимиплитами покрытий,прикрепленными к поясу сварными швами илиболтами, и т.п).──────────────────────────────────────────────────────────────────Рис.
7. Схемы решеток ферм для определениярасчетных длин элементова - треугольная со стойками; б - раскосная;в - треугольная со шпренгелем; г - полураскосная треугольная;д - перекрестная6.2. Расчетную длинуN1N2и(формулеN1>N2lefэлемента, по длине которого действуют сжимающие силы), из плоскости фермы (рис. 7, в, г; рис. 8) следует вычислять по⎛N ⎞lef = l1 ⎜ 0, 75 + 0, 25 2 ⎟N1 ⎠⎝.
(66)Рис. 8. Схемы для определения расчетной длиныпояса фермы из плоскостиа - схема фермы; б - схема связей между фермами (вид сверху)Расчет на устойчивость в этом случае следует выполнять на силуN1.l6.3*. Расчетные длины ef элементов перекрестной решетки, скрепленных междусобой (рис. 7, д), следует принимать:в плоскости фермы - равными расстоянию от центра узла фермы до точки ихlпересечения ( ef = l);из плоскости фермы: для сжатых элементов - по табл. 12; для растянутых элементов равными полной геометрической длине элемента (lefl= 1 ).Таблица 12───────────────────────────────┬──────────────────────────────────Конструкция узла пересечения │ Расчетная длина lиз плоскостиэлементов решетки│ef│фермы при поддерживающем элементе├───────────┬────────────┬─────────│растянутом │неработающем│ сжатом───────────────────────────────┼───────────┼────────────┼─────────Оба элемента не прерываются│l│0,7l│lПоддерживающий элемент прерыва-││1│1ется и перекрывается фасонкой: │││рассматриваемый элемент не │0,7l│l│ 1,4lпрерывается│1│1│1│││рассматриваемый элемент│0,7l││прерывается и перекрывается │1││фасонкой│││Обозначения, принятые в таблице 12 (рис.
7, д):l - расстояние от центра узла фермы до пересечения элементов;l - полная геометрическая длина элемента.1──────────────────────────────────────────────────────────────────6.4. Радиусы инерции i сечений элементов из одиночных уголков следует принимать:при расчетной длине элемента, равной l или 0,9l (где l - расстояние между(i = i)minближайшими узлами) - минимальный;в остальных случаях - относительнопараллельной плоскости фермы (продольного изгиба).i = ixилиосиi = iyуголка,перпендикулярнойилив зависимости от направленияРАСЧЕТНЫЕ ДЛИНЫ ЭЛЕМЕНТОВПРОСТРАНСТВЕННЫХ РЕШЕТЧАТЫХ КОНСТРУКЦИЙl6.5*. Расчетные длины ef и радиусы инерции сечений i сжатых и ненагруженныхэлементов из одиночных уголков при определении гибкости следует принимать по табл.13*.Таблица 13*─────────────────────────┬───────────────────┬────────────────────Элементы│l│i│ef│─────────────────────────┼───────────────────┼────────────────────Пояса:││по рис.
9*, а, б, в│l│i│m│min││по рис. 9*, г, д, е│1,14l│i или i│m│xyРаскосы:││по рис. 9*, б, в, г│мю l│i│d d│min││по рис. 9*, а, д│мю l│i│d dc│min││по рис. 9*, е│l│i│d│minРаспорки:││по рис. 9*, б│0,8l│i│c│min││по рис. 9*, в│0,65l│i│c│minОбозначения, принятые в таблице 13* (рис.
9*):l- условная длина раскоса, принимаемая по таблице 14*;dcмю - коэффициент расчетной длины раскоса, принимаемый поdтабл. 15*.Примечания. 1.Раскосыпо рис. 9*, а, д, е в точкахпересечения должны быть скреплены между собой.2. Для раскосов по рис. 9*, е необходимадополнительнаяпроверка их из плоскости грани с учетом расчета по деформированнойсхеме.3. Значение lдля распорокпорис.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
