snip_II_23-81 (1041403), страница 28
Текст из файла (страница 28)
табл. 77).1───────────────────────────────────────────────────────────────────ϕЗначение коэффициента b в формуле (34) необходимо принимать:ϕ ≤ 0,85 ϕb ≤ ϕ1ϕ > 0,85 ϕb = 0, 68 + 0, 21ϕ1при 1; при 1, но не более 1,0.2. Для балок двутаврового сечения с одной осью симметрии (рис. 28) дляϕϕϕопределения коэффициента b необходимо вычислить коэффициенты 1 и 2 поформулам:ϕ1 = ψϕ2 = ψгдеh2lefψh1J y 2hh1 EJ x lef2 Ry; (177)J y 2hh2 EJ x lef2 Ry, (178)- расстояние от центра тяжести сечения до оси более развитого пояса;- то же, до оси менее развитого пояса;- имеет то же значение, что и в формуле (175);- коэффициент, вычисляемый по формуле(ψ = D B + B2 + C).
(179)Рис. 28. Схема двутаврового сеченияс одной осью симметрии при изгибеКоэффициенты D, C и B в формуле (179) следует определять по табл. 79 и 80.Таблица 79Коэффициенты D и C──────────────────────────┬───────┬───────────────────────────────Вид нагрузки│D│Коэффициент С при сечении│├───────────────┬───────────────││ двутавровом │тавровом││n <= 0,9│n = 1──────────────────────────┼───────┼───────────────┼───────────────Сосредоточенная в середине│ 3,265 │0,330 мю│ 0,0826 альфапролета│││Равномерно распределенная │ 2,247 │0,481 мю│ 0,1202 альфаЧистый изгиб│ 4,315 │0,101 мю│ 0,0253 альфаОбозначения, принятые в таблице 79:J1n = -------; мю = n(1 - n)(9,87 + альфа ),J + J112J (J + J ) lt 12ef 2где альфа = 0,385----------- (---) ,1J Jh1 2здесьJ и J - моменты инерции соответственно большего и12меньшего поясов относительно оси симметрии сечения;альфа - следует определять по формуле (175), в которой моментдельта3инерции сечения при кручении J = ------SUM b t ,t3i iгде bи t - соответственно ширина итолщина листов,iiобразующих сечение; дельта = 1,25 - для двутаврового сечения содной осью симметрии; дельта = 1,20 - для таврового сечения.──────────────────────────────────────────────────────────────────Таблица 80Коэффициент B───────────────────┬──────────────────────────────────────────────Схема сечения и │Коэффициент В при нагрузкеместо приложения ├────────────────┬──────────────┬──────────────нагрузки│сосредоточенной │ равномерно │ вызывающей│в середине│распределенной│ чистый изгиб│пролета││───────────────────┼────────────────┼──────────────┼──────────────Схема│дельта│мю│бета│││───────────────────┼────────────────┼──────────────┼──────────────Схема│дельта - 1│мю - 1│бета│││───────────────────┼────────────────┼──────────────┼──────────────Схема│1 - дельта│1 - мю│-бета│││───────────────────┼────────────────┼──────────────┼──────────────Схема│-дельта│-мю│-бета│││Обозначения, принятые в таблице 80:дельта = n + 0,734 бета; мю = n + 1,145 бета;bbb 2111бета = {0,47 - 0,035(--)[1 + -- - 0,072(--) ]} (2n - 1),hhhгде b - ширина более развитого пояса балки;1n - обозначение то же, что и в таблице 79.──────────────────────────────────────────────────────────────────Для двутавровых сечений при 0,9 < n < 1,0 коэффициенты ψ следует определятьлинейной интерполяцией между значениями, полученными по формуле (179) длядвутавровых сечений при n = 0,9 и для тавровых при n = 1.Для таврового сечения при сосредоточенной или равномерно распределенной( 0,8 + 0, 004α ).нагрузке и α < 40 коэффициенты ψ следует умножать на5 ≤ lef / b2 ≤ 25ϕ2значение коэффициентанеобходимо уменьшитьПри n > 0,7 иумножением наЗначения(1, 025 − 0, 015lef/ b2 )и принимать при этом не более 0,95.lef / b2 > 25в балках с менее развитым сжатым поясом не допускаются.ϕЗначения коэффициентов b в формуле (34) необходимо принимать по табл.
81, ноне более 1,0.Таблица 81Коэффициенты ϕb───────────┬─────────────────────────────────────────────────────────Значение │Коэффициенты фи при сжатом поясефи│b2├───────────────────────────────────┬─────────────────────│более развитом│менее развитом───────────┼───────────────────────────────────┼─────────────────────фи <= 0,85│фи = фи│фи = фи2│b1│b2───────────┼───────────────────────────────────┼─────────────────────│n1 - n │фи > 0,85 │фи = фи [0,21 + 0,68(--- + -----)]│фи = 0,68 + 0,21 фи2│ b1фифи│ b2│12│───────────┴───────────────────────────────────┴─────────────────────ϕ3*. Для балок швеллерного сечения коэффициент b следует определять как длябалок симметричного двутаврового сечения; при этом значения альфа необходимоϕвычислять по формуле (175), а вычисленные значения 1 умножать на 0,7.ЗначенияJx,JyиJtв формулах (174) и (175) следует принимать для швеллера.Таблица 82JМоменты инерции при кручении t прокатных двутавровпо ГОСТ 8239-72*────────────────┬───────────────┬────────────────┬────────────────Номер двутавра │J , см4│ Номер двутавра │J , см4│t││t────────────────┼───────────────┼────────────────┼────────────────10│2,28│27│13,612│2,88│27a│16,714│3,59│30│17,416│4,46│30a│20,318│5,60│33│23,818а│6,54│36│31,420│6,92│40│40,620а│7,94│45│54,722│8,60│50│75,422а│9,77│55│10024│11,1│60│13524а│12,8││────────────────┴───────────────┴────────────────┴────────────────Приложение 8ТАБЛИЦЫ ДЛЯ РАСЧЕТА ЭЛЕМЕНТОВ НА ВЫНОСЛИВОСТЬИ С УЧЕТОМ ХРУПКОГО РАЗРУШЕНИЯТаблица 83*Группы элементов и соединений при расчете на выносливостьТаблица 84Коэффициенты β для расчета элементовс учетом хрупкого разрушения стали────────────────┬───────┬─────────────────────────────────────────────Номер схемы │Толщина│Значения бета для сталей с пределом текучестиэлемента и│элемен-│и климатических районов строительстварасположение │та в├──────────────────┬──────────────────────────расчетного│расчет-│до 285 МПа│св.
285 МПа (2900 кгс/см2)сечения│ном се-│ (2900 кгс/см2) │до 380 МПа (3900 кгс/см2)│чении, ├────┬─────────────┼─────────────┬────────────│мм, не │II │II (I , I , │I , II│I│более │ 5 │ 442 │22│1│││<3>│и II││││II и II )│3││││ 23││────────────────┼───────┼────┼─────────────┼─────────────┼────────────N 1 по табл. 83*│10 │1,00│1,00│1,00│0,75при гильотинной │20 │0,90│ Не применять│0,80│Не применятьрезке свободных │30 │0,85│То же│Не применять │То жекромок <1>│││││────────────────┼───────┼────┼─────────────┼─────────────┼────────────N 3 или 4 по│10 │1,00│1,00│1,00│1,00табл. 83* при│20 │1,00│0,95│1,00│Не применятьналичии колотых │││││отверстий <2>│││││────────────────┼───────┼────┼─────────────┼─────────────┼────────────N 6 или 7 по│10 │1,00│0,95│1,00│0,90табл.
83*│20 │0,90│0,80│0,90│0,90│30 │0,85│0,75│0,60│Применять│││││только в│││││фасонках────────────────┼───────┼────┼─────────────┼─────────────┼────────────N 16 по│10 │1,00│1,00│1,00│1,00табл. 83*│20 │1,00│0,95│1,00│0,80│30 │1,00│0,87│0,90│Применять│││││только во│││││вспомога│││││тельных│││││элементах────────────────┼───────┼────┼─────────────┼─────────────┼────────────N 18 по│10 │1,00│1,00│1,00│1,00табл. 83*│20 │0,95│0,85│1,00│0,90│30 │0,90│0,80│0,90│0,60────────────────┼───────┼────┼─────────────┼─────────────┼────────────N 21, а по│10 │1,00│0,95│1,00│0,70табл.
83* при│20 │0,90│Не применять │0,75│Не применятьгильотинной│30 │0,85│То же│Не применять │То жерезке свободных │││││кромок│││││-------------------------------<1> В остальных случаях бета = 1,00.<2> При сверленых отверстиях бета = 1,00.<3> С учетом требований п. 2.1*.──────────────────────────────────────────────────────────────────────Приложение 8, аОПРЕДЕЛЕНИЕ СВОЙСТВ МЕТАЛЛА1. При исследовании и испытании металла необходимо определять следующиепоказатели:химический состав с выявлением содержания элементов, предусмотренныхгосударственными стандартами или техническими условиями на сталь;предел текучести, временное сопротивление и относительное удлинение прииспытаниях на растяжение (рекомендуется проводить их с построением диаграммыработы стали) по ГОСТ 1497-84*;ударную вязкость по ГОСТ 9454-78* для температур, соответствующих группеконструкций и климатическому району по таблице 50*, и после механического старения всоответствии с государственными стандартами или техническими условиями на сталь.Для конструкций 1-й и 2-й групп табл.
50*, выполненных из кипящей сталитолщиной свыше 12 мм и эксплуатирующихся при отрицательных температурах,дополнительно следует определять:распределение сернистых включений способом отпечатка по Бауману по ГОСТ10243-75*;микроструктуру с выявлением размера зерна по ГОСТ 5639-82*.Механические свойства стали допускается определять с применением другихметодов, обеспечивающих надежность результатов, соответствующую испытаниям нарастяжение.2. Отбор проб для химического анализа и образцов для механических испытанийпроизводят из элементов конструкций отдельно для каждой партии металла.К партии металла относятся элементы одного вида проката (по номерам профилей,толщинам и маркам стали), входящие в состав однотипных элементов конструкций (поясаферм, решетка ферм, пояса подкрановых балок и т.п.) одной очереди строительства.Партия металла должна относиться не более чем к 50 однотипным отправочным маркамобщей массой не более 60 т.
Если отправочные марки представляют собой простыеэлементы из прокатных профилей (прогоны, балки, связи и т.п.), к партии может бытьотнесено до 250 отправочных марок.Число проб и образцов от каждой партии металла должно быть не меньше, чемуказано в табл. 85, при отборе проб и образцов необходимо соблюдать требования ГОСТ7564-73*.Таблица 85Число проверяемых элементов, проб и образцов──────────────────────────────┬───────────┬───────────────────────Вид испытаний│Число│Число проб и образцов│ элементов,├────────────┬──────────│проверяемых│ от элемента│ всего от│ в партии ││ партии││││││──────────────────────────────┼───────────┼────────────┼──────────Химический анализ│3│1│3Испытания на растяжение│ 2 (10 <*>)│1│2 (10 <*>)Испытания на ударную вязкость │2 <**> │3 <**>│ 6 <**>Отпечаток по Бауману│2│1│2-------------------------------<*> При определении предела текучестисталиивременногосопротивления по результатам статистической обработки данныхиспытаний образцов.<**> Для каждой проверяемой температуры и для испытаний послемеханического старения.──────────────────────────────────────────────────────────────────Места отбора проб и необходимость усиления мест вырезки образцов определяютсяорганизацией, проводящей обследование конструкций.RR3*.
Предел текучести yn или временное сопротивление стали un по результатамстатистической обработки данных испытаний образцов вычисляется по формулеRn = σ n − α Sσn =, (180)1 n∑σ in i =1- среднее арифметическое значение предела текучести илигдевременного сопротивления испытанных образцов;⎛α = 1, 65 ⎜1 +⎝S=σi0,91 1,5 ⎞+n ⎟⎠n- коэффициент, учитывающий объем выборки;n12(σ i − σ n )∑n − 1 i =1- среднее квадратическое отклонение результатов испытаний;- предел текучести или временное сопротивление i-го образца;n - число испытанных образцов (не менее 10).S / σ n > 0,1При значениииспользование результатов, полученных по имеющимсяданным испытаний образцов, не допускается.Приложение 9*ОСНОВНЫЕ БУКВЕННЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ ВЕЛИЧИНА - площадь сечения брутто;AbnAd- площадь сечения болта нетто;- площадь сечения раскоса;Af- площадь сечения полки (пояса);An- площадь сечения нетто;Aw- площадь сечения стенки;Awf- площадь сечения по металлу углового шва;Awz- площадь сечения по металлу границы сплавления;E - модуль упругости;F - сила;G - модуль сдвига;Jb- момент инерции сечения ветви;Jm;Js- моменты инерции сечений пояса и раскоса фермы;- момент инерции сечения ребра, планки;J slJtJd- момент инерции сечения продольного ребра;- момент инерции кручения балки, рельса;Jx;Jy- моменты инерции сечения брутто относительно осей соответственно x-x иy-y;J xnJMxM; yn - то же, сечения нетто;M - момент, изгибающий момент;; y - моменты относительно осей соответственно х-х и у-у;N - продольная сила;N ad- дополнительное усилие;N bm- продольная сила от момента в ветви колонны;Q - поперечная сила, сила сдвига;Q fic- условная поперечная сила для соединительных элементов;Qs- условная поперечная сила, приходящаяся на систему планок, расположенных водной плоскости;Rba- расчетное сопротивление растяжению фундаментных болтов;Rbh- расчетное сопротивление растяжению высокопрочных болтов;RbpRbs- расчетное сопротивление смятию болтовых соединений;- расчетное сопротивление срезу болтов;Rbt- расчетное сопротивление болтов растяжению;Rbun- нормативное сопротивление стали болтов, принимаемое равным временномуσсопротивлению в по государственным стандартам и техническим условиям на болты;Rbv- расчетное сопротивление растяжению U-образных болтов;Rcd- расчетное сопротивление диаметральному сжатию катков (при свободномкасании в конструкциях с ограниченной подвижностью);Rdh- расчетное сопротивление растяжению высокопрочной проволоки;Rlp- расчетное сопротивление местному смятию в цилиндрических шарнирах(цапфах) при плотном касании;Rp- расчетное сопротивление стали смятию торцевой поверхности (при наличиипригонки);Rs- расчетное сопротивление стали сдвигу;Rth- расчетное сопротивление растяжению стали в направлении толщины проката;Ru- расчетное сопротивление стали растяжению, сжатию, изгибу по временномусопротивлению;Run- временное сопротивление стали разрыву, принимаемое равным минимальномуσзначению в по государственным стандартам и техническим условиям на сталь;Rwf- расчетное сопротивление угловых швов срезу (условному) по металлу шва;Rwu- расчетное сопротивление стыковых сварных соединений сжатию, растяжению,изгибу по временному сопротивлению;RwunRws- нормативное сопротивление металла шва по временному сопротивлению;- расчетное сопротивление стыковых сварных соединений сдвигу;Rwy- расчетное сопротивление стыковых сварных соединений сжатию, растяжению иизгибу по пределу текучести;Rwz- расчетное сопротивление угловых швов срезу (условному) по металлу границысплавления;Ry- расчетное сопротивление стали растяжению, сжатию, изгибу по пределутекучести;Rynσ- предел текучести стали, принимаемый равным значению предела текучести тпо государственным стандартам и техническим условиям на сталь;S - статический момент сдвигаемой части сечения брутто относительно нейтральнойоси;Wx Wy;х-х и у-у;- моменты сопротивления сечения брутто относительно осей соответственноWxn Wyn;- моменты сопротивления сечения нетто относительно осей соответственнох-х и у-у;b - ширина;bef- расчетная ширина;bf- ширина полки (пояса);bh- ширина выступающей части ребра, свеса;ccс; x ; y - коэффициенты для расчета на прочность с учетом развития пластическихдеформаций при изгибе относительно осей соответственно х-х, у-у;е - эксцентриситет силы;h - высота;hef- расчетная высота стенки;hw- высота стенки;i - радиус инерции сечения;iminix;- наименьший радиус инерции сечения;iy- радиусы инерции сечения относительно осей соответственно х-х и у-у;kf- катет углового шва;l - длина, пролет;lcldleflmls- длина стойки, колонны, распорки;- длина раскоса;- расчетная, условная длина;- длина панели пояса фермы или колонны;- длина планки;lw- длина сварного шва;llx; y - расчетные длины элемента в плоскостях, перпендикулярных осямсоответственно х-х и у-у;m - относительный эксцентриситет( m = eA / Wc );mef- приведенный относительный эксцентриситетr - радиус;t - толщина;tf(mef= mη );- толщина полки (пояса);tw- толщина стенки;β f βzи- коэффициенты для расчета углового шва соответственно по металлу шва ипо металлу границы сплавления;γb- коэффициент условий работы соединения;γc- коэффициент условий работы;γn- коэффициент надежности по назначению;γm- коэффициент надежности по материалу;γu- коэффициент надежности в расчетах по временному сопротивлению;η- коэффициент влияния формы сечения;λ - гибкость ( λ = lef / i ) ;λ = λ Ry / Eλ - условная гибкость;λef- приведенная гибкость стержня сквозного сечения;λef- условная приведенная гибкость стержня сквозного сечения λef = λ ef Ry / E ;()h⎛⎞Ry / E ⎟⎜ λw =t⎝⎠λw- условная гибкость стенкиλuw- наибольшая условная гибкость стенки;λx;λ; y - расчетные гибкости элемента в плоскостях, перпендикулярных осямсоответственно х-х и у-у;v - коэффициент поперечной деформации стали (Пуассона);σ loc- местное напряжение;σx σy;- нормальные напряжения, параллельные осям соответственно х-х и у-у;τ xy- касательное напряжение;ϕ( x , y )ϕb- коэффициент продольного изгиба;- коэффициент снижения расчетных сопротивлений при изгибно-крутильнойформе потери устойчивости балок;ϕe- коэффициент снижения расчетных сопротивлений при внецентренном сжатии..
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
