snip_II_23-81 (1041403), страница 7
Текст из файла (страница 7)
9*, вдано дляefравнополочных уголков.──────────────────────────────────────────────────────────────────Рис. 9*. Схемы пространственных решетчатых конструкцийа, б, в - с совмещенными в смежных гранях узлами;г, д, е - с несовмещенными в смежных гранях узламиТаблица 14*──────────────────────────────┬──────────────────────────────────────Конструкция узла пересечения │Условная длина раскоса lэлементов решетки│dc│при поддерживающем элементе├────────────────┬──────────────┬──────│растянутом│ неработающем │сжатом──────────────────────────────┼────────────────┼──────────────┼──────Оба элемента не прерываются│l│1,3l│0,8LПоддерживающий элемент│d│d│dпрерывается и перекрывается│││фасонкой; рассматриваемый│││элемент не прерывается:│││в конструкциях по рис.
9*, а │1,3ld│1,6l│ Lв конструкциях по рис. 9*, д:││d│dпри 1 < n <= 3│(1,75 - 0,15n)l │(1,9 - 0,1n)l │ L│d│d│dпри n > 3│1,3l│1,6l│ L│d│d│dУзел пересечения элементов│l│l│ lзакреплен от смещения из│d│d│dплоскости грани (диафрагмой и │││т.п.).│││Обозначения, принятые в таблице 14*:L - длина раскоса по рис. 9*, а, д;dJlm,min dn = --------,Jld,min mгде Jи Jнаименьшие моменты инерции сеченияm,mind,minсоответственно пояса и раскоса.─────────────────────────────────────────────────────────────────────Таблица 15*─────────────────────────┬─────────┬──────────────────────────────││lПрикрепление элемента │n│Значение мю при ----, равномк поясам││di││min│├─────┬────────────────┬───────││до 60│ св.
60 до 160 │св. 160─────────────────────────┼─────────┼─────┼────────────────┼───────Сварными швами, болтами │││i│(не менее двух), распо- │││min │ложенными вдоль элемента,│ До 2│1,14 │0,54 + 36 ---- │ 0,765без фасонок│││l│├─────────┼─────┼────────────────┼───────│││i││││min││ Св. 6 │1,04 │0,56 + 28,8 ----│ 0,74│││l │─────────────────────────┼─────────┼─────┼────────────────┼───────│││i││││min│Одним болтом без фасонки │Независи-│1,12 │0,64 + 28,8 ----│ 0,82│мо от n ││l │Обозначения, принятые в таблице 15*:n - см.
табл. 14*;l - длина,принимаемая: l- по рис. 9*, б,dпо табл. 14* (для элементов - по рис. 9*, в, д).в,г; ldcПримечания. 1.Значения мю при значениях n от 2 до 6 следуетdопределять линейной интерполяцией.2. При прикреплении одного конца раскоса к поясу фасоноксваркой или болтами, а второго конца - через фасонку коэффициентрасчетной длины раскоса следует принимать равным 0,5(1 + мю ); приdприкреплении обоих концов раскоса через фасонки - мю = 1,0.d3. Концы раскосов по рис.
9*, в следует крепить, как правило,без фасонок. В этом случае при их прикреплении к распорке и поясусварными швами или болтами (не менее двух), расположенными вдольраскоса, значение коэффициента мю следует принимать по строке приdзначении n "До 2". В случае прикрепления их концов одним болтомзначениекоэффициента мюследует приниматьпо строке "Однимdболтом без фасонки", при вычислении значения lпо табл. 13*efвместо мю следует принимать 0,5(1 + мю ).dd──────────────────────────────────────────────────────────────────lРасчетные длины ef и радиусы инерции i растянутых элементов из одиночныхуголков при определении гибкости следует принимать:для поясов - по табл.
13*;для перекрестных раскосов по рис. 9*, а, д, е: в плоскости грани - равными длинеи радиусу инерцииimin; из плоскости грани - полной геометрической длине раскосаравной расстоянию между узлами прикрепления к поясам, и радиусу инерцииотносительно оси, параллельной плоскости грани;для раскосов по рис. 9*, б, в, г - равными длинеldи радиусу инерцииiminldLd,ix.lРасчетные длины ef и радиус инерции i элементов из труб или парных уголковследует принимать согласно требованиям подраздела "Расчетные длины элементовплоских ферм и связей".l6.6. Расчетные длины ef и радиусы инерции сечений i при определении гибкостиэлементов плоских траверс (например, по рис.
21) следует принимать по табл. 16.Таблица 16───────────────────────────────┬──────────────────────────────────Конструкция траверсы│ Расчетная длина lи радиус│ef│инерции сечения i├─────────────────┬────────────────│поясов│решетки├────────┬────────┼────────┬───────│ l│i│ l│ i│ef││ef│───────────────────────────────┼────────┼────────┼────────┼───────С поясами и решеткой из│ l│i│ l , l │ iодиночных уголков (рис. 21, а) │m│min │ dc │ min│││││ l│i│││m1│x││───────────────────────────────┼────────┼────────┼────────┼───────С поясами из швеллеров и│ l│i│ l , l │ iрешеткой из одиночных уголков │m│y│ dc │ min(рис.
21, б)│││││ 1,12l │i│││m1│x││Обозначение, принятое в табл. 16:i - радиус инерции сечения относительно оси, параллельнойxплоскости решетки траверсы.──────────────────────────────────────────────────────────────────РАСЧЕТНЫЕ ДЛИНЫ ЭЛЕМЕНТОВ СТРУКТУРНЫХ КОНСТРУКЦИЙ6.7. Расчетные длинытабл. 17.lefэлементов структурных конструкций следует принимать поТаблица 17─────────────────────────────────────────────────┬────────────────Элементы структурных конструкций│Расчетная длина│l│ef─────────────────────────────────────────────────┼────────────────1.
Кроме указанных в поз. 2 и 3│l2. Неразрезные (не прерывающиеся в узлах) пояса │0,85lи прикрепляемые в узлах сваркой впритык к│шаровым или цилиндрическим узловым элементам │3. Из одиночных уголков, прикрепляемых в узлах│одной полкой:│а) сварными швами или болтами (не менее двух),│расположенными вдоль элемента, при l/i: │min │до 90│св. 90 до 120│"120 " 150 (только для элементов│решетки)│св. 150 до 200 (только для элементов│решетки)│б) одним болтом при l/i:│min│до 90│св. 90 до 120│"120 " 150 (только для элементов│решетки)│св.
150 до 200 (только для элементов│решетки)│l0,9l0,75l0,7ll0,95l0,85l0,8lОбозначение, принятое в табл. 17:l - геометрическая длина элемента (расстояние между узламиструктурной конструкции).──────────────────────────────────────────────────────────────────Радиусы инерции сечений i элементов структурных конструкций при определениигибкости следует принимать:для сжато-изгибаемых элементов относительно оси, перпендикулярной илипараллельной плоскости изгиба (i = ixилив остальных случаях - минимальныеi = iy);(i = imin ).РАСЧЕТНЫЕ ДЛИНЫ КОЛОНН (СТОЕК)l6.8. Расчетные длины ef колонн (стоек) постоянного сечения или отдельныхучастков ступенчатых колонн следует определять по формулеlef = μ l, (67)где l - длина колонны, отдельного участка ее или высота этажа;μ - коэффициент расчетной длины.6.9*. Коэффициенты расчетной длины μ колонн и стоек постоянного сеченияследует принимать в зависимости от условий закрепления их концов и вида нагрузки.Для некоторых случаев закрепления и вида нагрузки значения μ приведены в Прил.6, табл.
71, а.6.10*. Коэффициенты расчетной длины μ колонн постоянного сечения в плоскостирамы при жестком креплении ригелей к колоннам следует определять:для свободных рам при одинаковом нагружении верхних узлов по формулам табл.17, а;для несвободных рам по формулеμ=1 + 0, 46 ( p + n ) + 0,18 pn0 + 0, 93( p + n) + 0, 71 pn. (70, в)Таблица 17, аВ формуле (70, в) p и n принимаются равными:p=в одноэтажной раме:в многоэтажной раме:J i lclJ cn=;J s lclJ c;для верхнего этажа p = 0,5(p + p ); n = n + n ;1212"среднего"р = 0,5 (р + р ); n = 0,5 (n + n );1212"нижнего"p = p + p ; n = 0,5 (n + n ),1212ppnnгде 1 ; 2 ; 1 ; 2 следует определять по табл. 17, а.Для одноэтажных рам в формуле (69) и многоэтажных в формулах (70, а, б, в) пришарнирном креплении нижних или верхних ригелей к колоннам принимаются p = 0 или n=0(Ji = 0J =0J =∞J =∞или s), при жестком креплении p = 50 или n = 50 ( iили s).При отношении Н/В > 6 (где Н - полная высота многоэтажной рамы, В - ширинарамы) должна быть проверена общая устойчивость рамы в целом как составного стержня,защемленного в основании.Примечание.
Рама считается свободной (несвободной), если узел крепления ригеля кколонне имеет (не имеет) свободу перемещения в направлении, перпендикулярном осиколонны в плоскости рамы.Коэффициент расчетной длины μ наиболее нагруженной колонны в плоскостиодноэтажной свободной рамы здания при неравномерном нагружении верхних узлов иналичии жесткого диска покрытия или продольных связей по верху всех колонн следуетопределять по формулеμef = μ J c ∑ N i / ( N c ∑ J i ), (71)*где μ - коэффициент расчетной длины проверяемой колонны, вычисленный по табл.17, а;JcNи c - соответственно момент инерции сечения и усилие в наиболее нагруженнойколонне рассматриваемой рамы;∑Nи ∑ i - соответственно сумма расчетных усилий и моментов инерциисечений всех колонн рассматриваемой рамы и четырех соседних рам (по две с каждойJiNстороны); все усилия i следует находить при той же комбинации нагрузок, котораявызывает усилие в проверяемой колонне.μЗначения ef , вычисленные по формуле (71)*, следует принимать не менее 0,7.6.11*.
Коэффициенты расчетной длины μ отдельных участков ступенчатых колоннв плоскости рамы следует определять согласно Прил. 6.При определении коэффициентов расчетной длины μ для ступенчатых колонн рамодноэтажных производственных зданий разрешается:не учитывать влияние степени загружения и жесткости соседних колонн;определять расчетные длины колонн лишь для комбинации нагрузок, дающейнаибольшие значения продольных сил на отдельных участках колонн, и получаемыезначения μ использовать для других комбинаций нагрузок;для многопролетных рам (с числом пролетов два и более) при наличии жесткогодиска покрытия или продольных связей, связывающих поверху все колонны иобеспечивающих пространственную работу сооружения, определять расчетные длиныколонн как для стоек, неподвижно закрепленных на уровне ригелей;для одноступенчатых колонн при соблюдении условийпринимать значения μ по табл.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
