snip_II_23-81 (1041403), страница 11
Текст из файла (страница 11)
Расчетную ширину свеса поясных листов (полок) ef следует приниматьравной расстоянию: в сварных элементах - от грани стенки (при односторонних швах отграни стенки со стороны шва) до края поясного листа (полки); в прокатных профилях - отначала внутреннего закругления до края полки; в гнутых профилях (рис. 11) - от краявыкружки стенки до края поясного листа (полки).7.23*. В центрально-, внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементах сусловной гибкостью λ от 0,8 до 4 отношение расчетной ширины свеса поясного листаb(полки) ef к толщине t следует принимать не более значений, определяемых поформулам табл. 29*.Таблица 29*──────────────────────────────┬───────────────────────────────────Характеристика полки (поясного│Наибольшие отношениялиста) и сечения элемента│b│ef│--│t──────────────────────────────┼───────────────────────────────────Неокаймленная двутавра и тавра│b__│ ef______/E│--- = (0,36 + 0,10 лямбда)\/ -│ t\ / R│\/y──────────────────────────────┼───────────────────────────────────Окаймленная ребром двутавра и │b__тавра│ ef______/E│--- = (0,54 + 0,15 лямбда)\/ -│ t\ / R│\/y──────────────────────────────┼───────────────────────────────────Неокаймленная равнополочных│b__уголков и гнутых профилей (за │ ef______/Eисключением швеллера)│--- = (0,40 + 0,07 лямбда)\/ -│ t\ / R│\/y──────────────────────────────┼───────────────────────────────────Окаймленная ребром равнополоч-│b__ных уголков и гнутых профилей │ ef______/E│--- = (0,50 + 0,18 лямбда)\/ --│ t\ / R│\/y──────────────────────────────┼───────────────────────────────────Неокаймленная большая неравно-│b__полочного уголка и полка│ ef______/Eшвеллера│--- = (0,43 + 0,08 лямбда)\/ -│ t\ / R│\/y──────────────────────────────┼───────────────────────────────────Окаймленная ребром и усиленная│b__планками гнутых профилей│ ef______/E│--- = (0,85 + 0,19 лямбда)\/ -│ t\ / R│\/y──────────────────────────────┴───────────────────────────────────λ < 0,8или λ > 4 в формулах табл.
29* следует приниматьПри значенияхλ = 0,8соответственноили λ = 4 .7.24. В изгибаемых элементах отношение ширины свеса сжатого поясаt следует принимать не более значений, определяемых по табл. 30.befк толщинеТаблица 30────────────────┬─────────────────┬───────────────────────────────Расчет│ Характеристика │ Наибольшие значения отношенияизгибаемых│свеса│bэлементов││ef││--││t────────────────┼─────────────────┼───────────────────────────────В пределах│Неокаймленный│b__упругих││ef/Eдеформаций││--- = 0,5 \/ -││t\ / R││\/y├─────────────────┼───────────────────────────────│Окаймленный│b__│ребром│ef/E││--- = 0,75 \/ -││t\ / R││\/y────────────────┼─────────────────┼───────────────────────────────С учетом│Неокаймленный│b /t = 0,11 h /t ,развития││efef wпластических││____деформаций <1> ││но не более 0,5 \/E/R││y├─────────────────┼───────────────────────────────│Окаймленный│b /t = 0,16 h /t ,│ребром│efef w││____││но не более 0,75 \/E/R││ybef-------------------------------____<1> При h /t <= 2,7 \ /E/Rнаибольшееef w\/y/t следует принимать:значение отношения___для неокаймленного свеса b /t = 0,3 \ /E/R ;ef\/y____/t = 0,45 \ /E/R .ef\/yОбозначения, принятые в табл.
30:h- расчетная высота балки;eft - толщина стенки балки.w──────────────────────────────────────────────────────────────────для окаймленного ребром свеса b7.25. Высота окаймляющего ребра полкименее0,3befaef, измеряемая от ее оси, должна быть нев элементах, не усиленных планками (рис. 11), и0, 2bef- в элементах,2aef Ry / Eусиленных планками, при этом толщина ребра должна быть не менее.7.26*.
В центрально-сжатых элементах коробчатого сечения наибольшее отношениеb /tрасчетной ширины пояса к толщине efследует принимать по табл. 27* как для стеноккоробчатого сечения.Во внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементах коробчатого сеченияb /tнаибольшее отношение efследует принимать:при m <= 0,3 - как для центрально-сжатых элементов;λ ≤ 2 + 0, 04m bef / t = E / Ryпри m >= 1,0 и;λ > 2 + 0, 04mпри m >= 1,0 иbef / t = ( 0, 4 + 0, 3λ ) (1 − 0, 01m )ERy.При значениях относительного эксцентриситета 0,3 < m < 1 наибольшие отношенияbef / tb /tefследует определять линейной интерполяцией между значениями,вычисленными при m = 0,3 и m = 1.7.27*.
При назначении сечений центрально-, внецентренно-сжатых и сжатоизгибаемых элементов по предельной гибкости, а изгибаемых элементов - по предельнымпрогибам, а также при соответствующем обосновании расчетом наибольшие значенияотношения расчетной ширины свеса к толщинеRyϕm / σ, но не более чем на 1,25.Здесь следует принимать:bef / tследует умножать на коэффициентϕдля центрально-, внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов: m ϕϕменьшее из значений ϕ , e , exy , cϕ , использованное при проверке устойчивостиэлемента; σ = N / A ;для изгибаемых элементов:илиMMσ = x y± y xJxJyϕm = 1; σσ=- большее из двух значенийMW ϕb8.
РАСЧЕТ ЛИСТОВЫХ КОНСТРУКЦИЙРАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ8.1. Расчет на прочность листовых конструкций (оболочек вращения), находящихся вбезмоментном напряженном состоянии, следует выполнять по формулеσ x2 − σ xσ y + σ y2 + 3τ xy2 ≤ Ryγ c, (93)σσгде x и y - нормальные напряжения по двум взаимно перпендикулярнымнаправлениям;γc- коэффициент условий работы конструкций, назначаемый в соответствии стребованиями СНиП по проектированию сооружений промышленных предприятий.При этом абсолютные значения главных напряжений должны быть не болееγзначений расчетных сопротивлений, умноженных на c .8.2.
Напряжения в безмоментных тонкостенных оболочках вращения (рис. 17),находящихся под давлением жидкости, газа или сыпучего материала, следует определятьпо формулам:σ1 σ 2r1σ1 =гдеr1σ1иσ2+r2=pt; (94)F2π rt cos β, (95)- соответственно меридиональное и кольцевое напряжения;r2и- радиусы кривизны в главных направлениях срединной поверхностиоболочки;p - расчетное давление на единицу поверхности оболочки;t - толщина оболочки;F - проекция на ось z-z оболочки полного расчета давления, действующего на частьоболочки abc (рис. 17);r и β - радиус и угол, показанные на рис.
17.Рис. 17. Схема оболочки вращения8.3. Напряжения в замкнутых безмоментных тонкостенных оболочках вращения,находящихся под внутренним равномерным давлением, следует определять по формулам:для цилиндрических оболочекσ1 =pr2t и σ = pr ; (96)2tдля сферических оболочекσ1 = σ 2 =pr2t ; (97)для конических оболочекσ1 =pr2t cos βσ2 =иprt cos β, (98)где p - расчетное внутреннее давление на единицу поверхности оболочки;r - радиус срединной поверхности оболочки (рис.
18);β- угол между образующей конуса и его осью z-z (рис. 18).Рис. 18. Схема конической оболочки вращения8.4. В местах изменения формы или толщины оболочек, а также изменения нагрузкидолжны быть учтены местные напряжения (краевой эффект).РАСЧЕТ НА УСТОЙЧИВОСТЬ8.5. Расчет на устойчивость замкнутых круговых цилиндрических оболочеквращения, равномерно сжатых параллельно образующим, следует выполнять по формулеσ 1 ≤ γ cσ cr1гдеσ cr1σ1, (99)- расчетное напряжение в оболочке;ψRy- критическое напряжение, равное меньшему из значенийили cEt/r (здесь r радиус срединной поверхности оболочки; t - толщина оболочки).Значения коэффициентов ψ при 0 < r/t <= 300 следует определять по формуле⎛ψ = 0,97 − ⎜ 0, 00025 + 0,95⎝Ry ⎞ r⎟E ⎠t.
(100)Значения коэффициентов c следует определять по табл. 31.Таблица 31────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬─────r/t│ 100 │ 200 │ 300 │ 400 │ 600 │ 800 │ 1000 │ 1500 │ 2500────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼─────c │ 0,22 │ 0,18 │ 0,16 │ 0,14 │ 0,11 │ 0,09 │ 0,08 │ 0,07 │ 0,06────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴─────В случае внецентренного сжатия параллельно образующим или чистого изгиба вдиаметральной плоскости при касательных напряжениях в месте наибольшего момента,3/ 20, 07 E ( t / r )σне превышающих значений, напряжение cr1 должно быть увеличено в(1,1 − 0,1σ 1′ / σ 1 )σ′) раз, где 1 - наименьшее напряжение (растягивающие напряжениясчитать отрицательными).8.6.
В трубах, рассчитываемых как сжатые или сжато-изгибаемыеλ = λ Ry / E ≥ 0, 65стержни, при условной гибкостидолжно быть выполнено условиеr / t ≤ 3,14 E / Ry. (101)Такие трубы следует рассчитывать на устойчивость в соответствии с требованиямиразд. 5 настоящих норм независимо от расчета на устойчивость стенок.
Расчет наустойчивость стенок бесшовных или электросварных труб не требуется, если значение r/tне превышает половины значений, определяемых по формуле (101).8.7. Цилиндрическая панель, опертая по двум образующим и двум дугамb 2 / ( rt ) ≤ 20направляющей, равномерно сжатая вдоль образующих, при(где b - ширинапанели, измеренная по дуге направляющей) должна быть рассчитана на устойчивость какпластинка по формулам:при расчетном напряженииσ ≤ 0,8RybE≤ 1,9tσпри расчетном напряжении; (102)σ = RyRb≤ 37 / 1 + 500 ytE0,8 R < σ < RyyПриинтерполяцией..
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
