snip_II_23-81 (1041403), страница 13
Текст из файла (страница 13)
Значения коэффициентов соответствуют нормальнымрежимам сварки.──────────────────────────────────────────────────────────────────Для угловых швов, размеры которых установлены в соответствии с расчетом, вэлементах из стали с пределом текучести до 285 МПа (2900 кгс/см2) следует применятьэлектроды или сварочную проволоку согласно п. 3.4 настоящих норм, для которыхRRрасчетные сопротивления срезу по металлу шва wf должны быть более wz , а приручной сварке - не менее чем в 1,1 раза превышать расчетные сопротивления срезу поR β /βRметаллу границы сплавления wz , но не превышать значений wz z f ; в элементах изстали с пределом текучести свыше 285 МПа (2900 кгс/см2) допускается применятьэлектроды или сварочную проволоку, для которых выполняется условиеRwz < Rwf ≤ Rwz β z / β f.При выборе электродов или сварочной проволоки следует учитывать группыконструкций и климатические районы, указанные в табл.
55*.11.3*. Расчет сварных соединений с угловыми швами на действие момента вплоскости, перпендикулярной плоскости расположения швов, следует производить подвум сечениям по формулам:по металлу шваM≤ Rwf γ wf γ cWf; (122)по металлу границы сплавленияM≤ Rwzγ wz γ cWzгдеWf, (123)- момент сопротивления расчетного сечения по металлу шва;Wz- то же, по металлу границы сплавления.Расчет сварных соединений с угловыми швами на действие момента в плоскостирасположения этих швов следует производить по двум сечениям по формулам:по металлу шваMJ fx + J fyx 2 + y 2 ≤ Rwf γ wf γ c; (124)по металлу границы сплавленияMJ zx + J zyJx 2 + y 2 ≤ Rwz γ wz γ c, (125)Jгде fx и fy - моменты инерции расчетного сечения по металлу шва относительноего главных осей;J zxJи zy - то же, по металлу границы сплавления;х и у - координаты точки шва, наиболее удаленной от центра тяжести расчетногосечения швов, относительно главных осей этого сечения.11.4.
Сварные стыковые соединения, выполненные без физического контролякачества, при одновременном действии в одном и том же сечении нормальных иσ σкасательных напряжений следует проверять по формуле (33), в которой значения x , y ,τ xyRσ y = σ wyσ x = σ wxи y следует принимать соответственно:и- нормальныенапряжения в сварном соединении по двум взаимно перпендикулярным направлениям;τ xy = τ wxyR = Rwy- касательное напряжение в сварном соединении; y.11.5. При расчете сварных соединений с угловыми швами на одновременноедействие продольной и поперечной сил и момента должны быть выполнены условияτ f ≤ Rwf γ wf γ cиτ z ≤ Rwzγ wzγ c, (126)ττгде f и z - напряжения в расчетном сечении соответственно по металлу шва и пометаллу границы сплавления, равные геометрическим суммам напряжений, вызываемыхпродольной и поперечной силами и моментом.БОЛТОВЫЕ СОЕДИНЕНИЯ11.6.
В болтовых соединениях при действии продольной силы N, проходящей черезцентр тяжести соединения, распределение этой силы между болтами следует приниматьравномерным.11.7*. Расчетное усилиеопределять по формулам:на срезNb, которое может быть воспринято одним болтом, следуетNb = Rbsγ b Ans; (127)на смятиеN b = Rbpγ b d ∑ t; (128)на растяжениеNb = Rbt Abn. (129)Обозначения, принятые в формулах (127) - (129):RbsRR, bp , bt - расчетные сопротивления болтовых соединений;d - наружный диаметр стержня болта;A = π d 2 / 4 - расчетная площадь сечения стержня болта;Abn- площадь сечения болта нетто; для болтов с метрической резьбой значениеследует принимать по прил. 1 к ГОСТ 22356-77*;Abn∑ t - наименьшая суммарная толщина элементов, сминаемых в одном направлении;nsγb- число расчетных срезов одного болта;- коэффициент условий работы соединения, который следует принимать по табл.35*.Таблица 35*─────────────────────────────────────────────────┬────────────────Характеристика соединения│Коэффициент│ условий работы│соединения│гамма│b─────────────────────────────────────────────────┼────────────────1.
Многоболтовое в расчетах на срез и смятие при │болтах:│класса точности А│1,0класса точности В и С, высокопрочных с│0,9нерегулируемым натяжением│2. Одноболтовое и многоболтовое в расчете на│смятие при a = 1,5d и b = 2d в элементахконструкций из стали с пределом текучести,МПа (кгс/см2):до 285 (2900)св. 285 (2900) до 380 (3900)Обозначения, принятые в табл. 35*:a - расстояние вдоль усилияоткраяближайшего отверстия;b - то же, между центрами отверстий;d - диаметр отверстия для болта.│││││0,80,75элемента доцентраПримечания. 1. Коэффициенты,установленные в поз. 1 и 2,следует учитывать одновременно.2. Призначениях расстоянийa и b, промежуточных междууказанными в поз.
2 и в табл. 39, коэффициентгаммаследуетbопределять линейной интерполяцией.──────────────────────────────────────────────────────────────────γДля одноболтовых соединений следует учитывать коэффициенты условий работы cсогласно требованиям п. 11.8.11.8. Количество n болтов в соединении при действии продольной силы N следуетопределять по формулеn≥Nγ c N min, (130)Nгде min - меньшее из значений расчетного усилия для одного болта, вычисленныхсогласно требованиям п.
11.7* настоящих норм.11.9. При действии на соединение момента, вызывающего сдвиг соединяемыхэлементов, распределение усилий на болты следует принимать пропорциональнорасстояниям от центра тяжести соединения до рассматриваемого болта.11.10. Болты, работающие одновременно на срез и растяжение, следует проверятьотдельно на срез и растяжение.Болты, работающие на срез от одновременного действия продольной силы имомента, следует проверять на равнодействующее усилие.11.11. В креплениях одного элемента к другому через прокладки или иныепромежуточные элементы, а также в креплениях с односторонней накладкой количествоболтов должно быть увеличено против расчета на 10%.При креплениях выступающих полок уголков или швеллеров с помощью коротышейколичество болтов, прикрепляющих одну из полок коротыша, должно быть увеличенопротив расчета на 50%.СОЕДИНЕНИЯ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ БОЛТАХ11.12. Соединения на высокопрочных болтах следует рассчитывать в предположениипередачи действующих в стыках и прикреплениях усилий через трение, возникающее посоприкасающимся плоскостям соединяемых элементов от натяжения высокопрочныхболтов.
При этом распределение продольной силы между болтами следует приниматьравномерным.Q11.13*. Расчетное усилие bh , которое может быть воспринято каждой поверхностьютрения соединяемых элементов, стянутых одним высокопрочным болтом, следуетопределять по формулеQbh =Rbhγ b Abn μγh, (131)*Rгде bh - расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта;μ- коэффициент трения, принимаемый по табл. 36*;γh- коэффициент надежности, принимаемый по табл. 36*;Abnγb- площадь сечения болта нетто, определяемая по табл. 62*;- коэффициент условий работы соединения, зависящий от количества n болтов,необходимых для восприятия расчетного усилия, и принимаемый равным:0,8 при n < 5;0,9 при 5 <= n < 10;1,0 при n >= 10.Таблица 36*──────────────────────────┬────────┬───────┬────────────────────────────────────Способ обработки (очистки)│Способ │Коэффи-│Коэффициенты гамма при нагрузке исоединяемых поверхностей │регули- │циент │h│рования │трения │при разности номинальных диаметров│натяже- │мю│ отверстий и болтов дельта, мм│ния бол-│├──────────────────┬─────────────────│тов││динамической и при│динамической и│││дельта = 3 - 6;│при дельта = 1;│││статической и при │статической и при│││дельта = 5 - 6│дельта = 1 - 4──────────────────────────┼────────┼───────┼──────────────────┼─────────────────1.
Дробеметный или дробе- │По M│ 0,58 │1,35│1,12струйный двух поверх- │" альфа│ 0,58 │1,20│1,02ностей без консервации ││││2. То же, с консервацией │" M│ 0,50 │1,35│1,12(металлизацией распы- │" альфа│ 0,50 │1,20│1,02лением цинка или алюми-││││ния)││││3. Дробью одной поверхнос-│" M│ 0,50 │1,35│1,12ти с консервацией поли-│" альфа│ 0,50 │1,20│1,02мерным клеем и посыпкой││││карборундовым порошком,││││стальными щетками без ││││консервации - другой││││поверхности││││4.
Газоплазменный двух│" M│ 0,42 │1,35│1,12поверхностей без кон- │" альфа│ 0,42 │1,20│1,02сервации││││5. Стальными щетками двух │" M│ 0,35 │1,35│1,17поверхностей без кон- │" альфа│ 0,35 │1,25│1,06сервации││││6. Без обработки│" M│ 0,25 │1,70│1,30│" альфа│ 0,25 │1,50│1,20Примечания. 1. Способ регулированиянатяженияболтов по Mозначает регулирование по моменту закручивания, а по альфа - поуглу поворота гайки.2.
Допускаютсядругиеспособыобработкисоединяемыхповерхностей, обеспечивающие значения коэффициентов трения мю нениже указанных в таблице.──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────Количество n высокопрочных болтов в соединении при действии продольной силыследует определять по формулеn≥NQbh k γ c, (132)*где k - количество поверхностей трения соединяемых элементов.Натяжение высокопрочного болта следует производить осевым усилиемP = Rbh Abn.11.14. Расчет на прочность соединяемых элементов, ослабленных отверстиями подвысокопрочные болты, следует выполнять с учетом того, что половина усилия,приходящегося на каждый болт, в рассматриваемом сечении уже передана силами трения.При этом проверку ослабленных сечений следует производить: при динамическихнагрузках - по площади сечения неттосечения брутто А приAn ≥ 0,85 AAn, при статических нагрузках - по площадилибо по условной площадиAc = 1,18 AnприAn < 0,85 A.СОЕДИНЕНИЯ С ФРЕЗЕРОВАННЫМИ ТОРЦАМИ11.15.
В соединениях элементов с фрезерованными торцами (в стыках и базах колонни т.п.) сжимающую силу следует считать полностью передающейся через торцы.Во внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементах сварные швы и болты,включая высокопрочные, указанных соединений следует рассчитывать на максимальноерастягивающее усилие от действия момента и продольной силы при наиболеенеблагоприятном их сочетании, а также на сдвигающее усилие от действия поперечнойсилы.ПОЯСНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ В СОСТАВНЫХ БАЛКАХ11.16. Сварные швы и высокопрочные болты, соединяющие стенки и поясасоставных двутавровых балок, следует рассчитывать согласно табл.
37*.Таблица 37*───────────┬─────────────┬──────────────────────────────────────────────────Характер │Вид│Формулы для расчета поясныхнагрузки │ соединения │соединений в составных балках───────────┼─────────────┼──────────────────────────────────────────────────Неподвижная│Угловые швы: ││ двусторонние│T/(2 бета k ) <= R гамма гамма ;(133)││f fwfwfс││││T/(2 бета k ) <= R гамма гамма(134)││z fwzwzс│├──────────────────────────────────────────────────│ односторон- │T/(бета k ) <= R гамма гамма ;(135)│ ние│f fwfwfс││││T/(бета k ) <= R гамма гамма(136)││z fwzwzс├─────────────┼──────────────────────────────────────────────────│Высокопрочные│aT <= Q k гамма(137)*│болты│bhс───────────┼─────────────┼──────────────────────────────────────────────────Подвижная │Угловые швы │_______│двусторонние │\ / 22││ \/ T + V /(2 бета k ) <= R гамма гамма ; (138)││f fwfwfс││_______││\ / 22││ \/ T + V /(2 бета k ) <= R гамма гамма ; (139)││z fwzwzс├─────────────┼──────────────────────────────────────────────────│Высокопрочные│_____________│болты│\ / 22 2││a \/ T + альфа V <= Q k гамма(140)*││bhсОбозначения, принятые в табл.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
