snip_II_23-81 (1041403), страница 16
Текст из файла (страница 16)
Учет жесткости узлов в фермах разрешаетсяпроизводить приближенными методами; осевые усилия допускается определять пошарнирной схеме.13.9*. Расстояние между краями элементов решетки и пояса в узлах сварных ферм сфасонками следует принимать не менее а = 6t - 20 мм, но не более 80 мм (здесь t толщина фасонки, мм).Между торцами стыкуемых элементов поясов ферм, перекрываемых накладками,следует оставлять зазор не менее 50 мм.Сварные швы, прикрепляющие элементы решетки фермы к фасонкам, следуетвыводить на торец элемента на длину 20 мм.13.10.
В узлах ферм с поясами из тавров, двутавров и одиночных уголков креплениефасонок к полкам поясов встык следует осуществлять с проваром на всю толщинуфасонки. В конструкциях группы 1, а также эксплуатируемых в климатических районахI1 , I 2 , II2 и II3 примыкание узловых фасонок к следует выполнять согласно поз. 7 табл.83*.КОЛОННЫ13.11. Отправочные элементы сквозных колонн с решетками в двух плоскостяхследует укреплять диафрагмами, располагаемыми у концов отправочного элемента.В сквозных колоннах с соединительной решеткой в одной плоскости диафрагмыследует располагать не реже чем через 4 м.13.12*. В центрально-сжатых колоннах и стойках с односторонними пояснымишвами согласно п.
12.9* в узлах крепления связей, балок, распорок и других элементов взоне передачи усилия следует применять двусторонние поясные швы, выходящие за30kfс каждой стороны.контуры прикрепляемого элемента (узла) на длину13.13. Угловые швы, прикрепляющие фасонки соединительной решетки к колоннамвнахлестку, следует назначать по расчету и располагать с двух сторон фасонки вдольколонны в виде отдельных участков в шахматном порядке, при этом расстояние междуконцами таких швов не должно превышать 15 толщин фасонки.В конструкциях, возводимых в климатических районах I1 , I 2 , II 2 и II3 , а также приприменении ручной дуговой сварки швы должны быть непрерывными по всей длинефасонки.13.14.
Монтажные стыки колонн следует выполнять с фрезерованными торцами,сварными встык, на накладках со сварными швами или болтами, в том числевысокопрочными. При приварке накладок швы следует не доводить до стыка на 30 мм скаждой стороны. Допускается применение фланцевых соединений с передачейсжимающих усилий через плотное касание, а растягивающих - болтами.СВЯЗИ13.15. В каждом температурном блоке здания следует предусматриватьсамостоятельную систему связей.13.16.
Нижние пояса подкрановых балок и ферм пролетом свыше 12 м следуетукреплять горизонтальными связями.13.17. Вертикальные связи между основными колоннами ниже уровня подкрановыхбалок при двухветвевых колоннах следует располагать в плоскости каждой из ветвейколонны.Ветви двухветвевых связей, как правило, следует соединять между собойсоединительными решетками.13.18.
Поперечные горизонтальные связи следует предусматривать в уровневерхнего или нижнего поясов стропильных ферм в каждом пролете здания по торцамтемпературных блоков. При длине температурного блока более 144 м следуетпредусматривать промежуточные поперечные горизонтальные связи.Стропильные фермы, не примыкающие непосредственно к поперечным связям,следует раскреплять в плоскости расположения этих связей распорками и растяжками.В местах расположения поперечных связей следует предусматривать вертикальныесвязи между фермами.При наличии жесткого диска кровли в уровне верхних поясов следуетпредусматривать инвентарные съемные связи для выверки конструкций и обеспечения ихустойчивости в процессе монтажа.В покрытиях зданий и сооружений, эксплуатируемых в климатических районахI1 , I 2 , II2 и II3 , следует, как правило, предусматривать (дополнительно к обычноприменяемым) вертикальные связи посредине каждого пролета вдоль всего здания.13.19*.
Продольные горизонтальные связи в плоскости нижних поясов стропильныхферм следует предусматривать вдоль крайних рядов колонн в зданиях с кранами группрежимов работы 6К - 8К по ГОСТ 25546-82; в покрытиях с подстропильными фермами; водно- и двухпролетных зданиях с мостовыми кранами грузоподъемностью 10 т и более, апри отметке низа стропильных конструкций свыше 18 м - независимо отгрузоподъемности кранов.В зданиях с числом пролетов более трех горизонтальные продольные связи следуетразмещать также вдоль средних рядов колонн не реже чем через пролет в зданиях скранами групп режимов работы 6К - 8К по ГОСТ 25546-82 и через два пролета - в прочихзданиях.13.20.
Горизонтальные связи по верхним и нижним поясам разрезных фермпролетных строений транспортерных галерей следует конструировать раздельно длякаждого пролета.13.21. При применении крестовой решетки связей покрытий допускается расчет поусловной схеме в предположении, что раскосы воспринимают только растягивающиеусилия.При определении усилий в элементах связей обжатие поясов ферм, как правило,учитывать не следует.13.22. При устройстве мембранного настила в плоскости нижних поясов фермдопускается учитывать работу мембраны.13.23.
В висячих покрытиях с плоскостными несущими системами (двупоясными,изгибно-жесткими вантами и т.п.) следует предусматривать вертикальные игоризонтальные связи между несущими системами.БАЛКИ13.24. Применять пакеты листов для поясов сварных двутавровых балок, какправило, не разрешается.Для поясов балок на высокопрочных болтах допускается применять пакеты,состоящие не более чем из трех листов, при этом площадь поясных уголков следуетпринимать равной не менее 30% всей площади пояса.13.25. Поясные швы сварных балок, а также швы, присоединяющие к основномусечению балки вспомогательные элементы (например, ребра жесткости), должнывыполняться непрерывными.13.26.
При применении односторонних поясных швов в сварных двутавровыхбалках, несущих статическую нагрузку, должны быть выполнены следующие требования:расчетная нагрузка должна быть приложена симметрично относительно поперечногосечения балки;должна быть обеспечена устойчивость сжатого пояса балки в соответствии с п. 5.16*,а;в местах приложения к поясу балки сосредоточенных нагрузок, включая нагрузки отребристых железобетонных плит, должны быть установлены поперечные ребражесткости.В ригелях рамных конструкций у опорных узлов следует применять двусторонниепоясные швы.В балках, рассчитываемых согласно требованиям пп.
5.18* - 5.23 настоящих норм,применение односторонних поясных швов не допускается.13.27. Ребра жесткости сварных балок должны быть удалены от стыков стенки нарасстояние не менее 10 толщин стенки. В местах пересечения стыковых швов стенкибалки с продольным ребром жесткости швы, прикрепляющие ребро к стенке, следует недоводить до стыкового шва на 40 мм.13.28. В сварных двутавровых балках конструкций групп 2 - 4 следует, как правило,применять односторонние ребра жесткости с расположением их с одной стороны балки.В балках с односторонними поясными швами ребра жесткости следует располагатьсо стороны стенки, противоположной расположению односторонних поясных швов.ПОДКРАНОВЫЕ БАЛКИ13.29.
Расчет на прочность подкрановых балок следует выполнять согласнотребованиям п. 5.17 на действие вертикальных и горизонтальных нагрузок.13.30*. Расчет на прочность стенок подкрановых балок (за исключением балок,рассчитываемых на выносливость, для кранов групп режимов работы 7К в цехахметаллургических производств и 8К по ГОСТ 25546-82) следует выполнять по формуле(33), в которой при расчете сечений на опорах неразрезных балок вместо коэффициента1,15 следует принимать коэффициент 1,3.13.31. Расчет на устойчивость подкрановых балок следует выполнять в соответствиис п.
5.15.13.32. Проверку устойчивости стенок и поясных листов подкрановых балок следуетвыполнять согласно требованиям разд. 7 настоящих норм.13.33*. Подкрановые балки следует рассчитывать на выносливость согласно разд. 9настоящих норм, при этом следует принимать α = 0, 77 при кранах групп режимов работы7К (в цехах металлургических производств) и 8К по ГОСТ 25546-82 и α = 1,1 - востальных случаях.В подкрановых балках для кранов групп режимов работы 7К (в цехахметаллургических производств) и 8К по ГОСТ 25546-82 стенки дополнительно следуетрассчитывать на прочность согласно п. 13.34* и на выносливость согласно п. 13.35*.Расчет подкрановых балок на прочность и на выносливость следует производить надействие крановых нагрузок, устанавливаемых согласно требованиям СНиП по нагрузками воздействиям.13.34*. В сжатой зоне стенок подкрановых балок из стали с пределом текучести до400 МПа (4100 кгс/см2) должны быть выполнены условия:(σ2+ σ loc , x ) − (σ x + σ loc , x ) σ loc , y + σ loc, y + 3 (τ xy + τ loc , xy ) ≤ β R y22xσ x + σ loc , x ≤ R yσ loc , y + σ fy ≤ Ry; (142); (143)τ xy + τ loc , xy + τ f , xy ≤ Rsгде, (144); (141)γ F ⎫MQ; τ xy = ; σ loc , y = f 1 ; ⎪Wxnhttlef ⎪⎪σ loc , x = 0, 25σ loc , y ; τ loc , xy = 0,3σ loc , y ;⎬⎪2M t t⎪σ fy =; τ f , xy = 0, 25σ fy ;⎪⎭Jfσx =(145)*бета - коэффициент, принимаемый равным 1,15 для расчета разрезных балок и 1,3 для расчета сечений на опорах неразрезных балок.В формулах (145)*:M, Q - соответственно изгибающий момент и поперечная сила в сечении балки отрасчетной нагрузки;γ f1- коэффициент увеличения вертикальной сосредоточенной нагрузки на отдельноеколесо крана, принимаемый согласно требованиям СНиП по нагрузкам и воздействиям;F - расчетное давление колеса крана без учета коэффициента динамичности;lef- условная длина, определяемая по формулеlef = c 3 J1 f / t, (146)где с - коэффициент, принимаемый для сварных и прокатных балок 3,25, для балокна высокопрочных болтах - 4,5;J1 f- сумма собственных моментов инерции пояса балки и кранового рельса илиобщий момент инерции рельса и пояса в случае приварки рельса швами,обеспечивающими совместную работу рельса и пояса;Mt- местный крутящий момент, определяемый по формулеM t = Fe + 0, 75Qt hr, (147)где е - условный эксцентриситет, принимаемый равным 15 мм;Qt- поперечная расчетная горизонтальная нагрузка, вызываемая перекосамимостового крана и непараллельностью крановых путей, принимаемая согласнотребованиям СНиП по нагрузкам и воздействиям;hr- высота кранового рельса;J f = Jt +tfиb f t 3f3- сумма собственных моментов инерции кручения рельса и пояса, гдеbf- соответственно толщина и ширина верхнего (сжатого) пояса балки.Все напряжения в формулах (141) - (145)* следует принимать со знаком "плюс".13.35*.
Расчет на выносливость верхней зоны стенки составной подкрановой балкиследует выполнять по формуле0, 5 σ x2 + 0,36τ xy2 + 0, 4σ loc , y + 0,5σ fy ≤ RvгдеRv, (148)- расчетное сопротивление усталости для всех сталей, принимаемое равнымсоответственно для балок сварных и на высокопрочных болтах:Rv= 75 МПа (765кгс/см2) и 95 МПа (930 кгс/см2) - для сжатой верхней зоны стенки (сечения в пролетеRбалки); v = 65 МПа (665 кгс/см2) и 89 МПа (875 кгс/см2) - для растянутой верхней зоныстенки (опорные сечения неразрезных балок).Значения напряжений в формуле (148) следует определять по п. 13.34* от крановыхнагрузок, устанавливаемых согласно требованиям СНиП по нагрузкам и воздействиям.Верхние поясные швы в подкрановых балках для кранов групп режимов работы 7К(в цехах металлургических производств) и 8К по ГОСТ 25546-82 должны быть выполненыс проваром на всю толщину стенки.13.36.
Свободные кромки растянутых поясов подкрановых балок и балок рабочихплощадок, непосредственно воспринимающих нагрузку от подвижных составов, должныбыть прокатными, строгаными или обрезанными машинной кислородной или плазменнодуговой резкой.13.37*. Размеры ребер жесткости подкрановых балок должны удовлетворятьтребованиям п. 7.10, при этом ширина выступающей части двустороннего ребра должнабыть не менее 90 мм. Двусторонние поперечные ребра жесткости не должныпривариваться к поясам балки.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
