snip_II_23-81 (1041403), страница 17
Текст из файла (страница 17)
Торцы ребер жесткости должны быть плотно пригнаны кверхнему поясу балки; при этом в балках под краны групп режимов работы 7К (в цехахметаллургических производств) и 8К по ГОСТ 25546-82 необходимо строгать торцы,примыкающие к верхнему поясу.В балках под краны групп режимов работы 1К - 5К по ГОСТ 25546-82 допускаетсяприменять односторонние поперечные ребра жесткости с приваркой их к стенке и кверхнему поясу и расположением согласно п. 13.28.13.38. Расчет на прочность подвесных балок крановых путей (монорельсов) следуетвыполнять с учетом местных нормальных напряжений в месте приложения давления отколеса крана, направленных вдоль и поперек оси балки.ЛИСТОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ13.39.
Контур поперечных элементов жесткости оболочек следует проектироватьзамкнутым.13.40. Передачу сосредоточенных нагрузок на листовые конструкции следует, какправило, предусматривать через элементы жесткости.13.41. В местах сопряжений оболочек различной формы следует применять, какправило, плавные переходы в целях уменьшения местных напряжений.13.42. Выполнение всех стыковых швов следует предусматривать либо двустороннейсваркой, либо односторонней сваркой с подваркой корня или на подкладках.В проекте следует указывать на необходимость обеспечения плотности соединенийконструкций, в которых эта плотность требуется.13.43. В листовых конструкциях следует, как правило, применять сварныесоединения встык.
Соединения листов толщиной 5 мм и менее, а также монтажныесоединения допускается предусматривать внахлестку.13.44. При конструировании листовых конструкций необходимо предусматриватьиндустриальные методы их изготовления и монтажа путем применения:листов и лент больших размеров;способа рулонирования, изготовления заготовок в виде скорлуп и др.;раскроя, обеспечивающего наименьшее количество отходов;автоматической сварки;минимального количества сварных швов, выполняемых на монтаже.13.45.
При проектировании прямоугольных или квадратных в плане плоскихмембран покрытий в углах опорных контуров следует применять, как правило, плавноесопряжение элементов контура. Для мембранных конструкций следует, как правило,применять стали с повышенной стойкостью против коррозии.МОНТАЖНЫЕ КРЕПЛЕНИЯ13.46*. Монтажные крепления конструкций зданий и сооружений с подкрановымибалками, рассчитываемыми на выносливость, а также конструкций под железнодорожныесоставы следует осуществлять на сварке или высокопрочных болтах.Болты классов точности В и С в монтажных соединениях этих конструкцийдопускается применять:для крепления прогонов, элементов фонарной конструкции, связей по верхнимпоясам ферм (при наличии связей по нижним поясам или жесткой кровли), вертикальныхсвязей по фермам и фонарям, а также элементов фахверка;для крепления связей по нижним поясам ферм при наличии жесткой кровли(железобетонных или армированных плит из ячеистых бетонов, стальногопрофилированного настила и т.п.);для крепления стропильных и подстропильных ферм к колоннам и стропильныхферм к подстропильным при условии передачи вертикального опорного давления черезстолик;для крепления разрезных подкрановых балок между собой, а также для крепления ихнижнего пояса к колоннам, к которым не крепятся вертикальные связи;для крепления балок рабочих площадок, не подвергающихся воздействиюдинамических нагрузок;для крепления второстепенных конструкций.14.
ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮЖИЛЫХ И ОБЩЕСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙКАРКАСНЫЕ ЗДАНИЯ14.1 - 14.3 и табл. 43 исключены.14.4*. Для перераспределения изгибающих моментов в элементах рамных системдопускается применение в узлах соединения ригелей с колоннами стальных накладок,работающих в пластической стадии.Накладки следует выполнять из сталей с пределом текучести до 345 МПа (3500кгс/см2).Усилия в накладках следует определять при минимальном пределе текучестиσ y ,min = Rynσ= Ryn + 100 МПаи максимальном пределе текучести y ,max(1000 кгс/см2).Накладки, работающие в пластической стадии, должны иметь строганые илифрезерованные продольные кромки.ВИСЯЧИЕ ПОКРЫТИЯ14.5. Для конструкций из нитей следует, как правило, применять канаты, пряди ивысокопрочную проволоку.
Допускается применение проката.14.6. Кровля висячего покрытия, как правило, должна быть расположенанепосредственно на несущих нитях и повторять образуемую ими форму. Допускаетсякровлю поднять над нитями, оперев на специальную надстроечную конструкцию, илиподвесить к нитям снизу. В этом случае форма кровли может отличаться от формыпровисания нитей.14.7. Очертания опорных контуров следует назначать с учетом кривых давления отусилий в прикрепленных к ним нитях при расчетных нагрузках.14.8. Висячие покрытия следует рассчитывать на стабильность формы от временныхнагрузок, в том числе от ветрового отсоса, которая должна обеспечивать герметичностьпринятой конструкции кровли. При этом следует проверять изменение кривизныпокрытия по двум направлениям - вдоль и поперек нитей.
Необходимая стабильностьдостигается с помощью конструктивных мероприятий: увеличением натяжения нити засчет веса покрытия или предварительного напряжения; созданием специальнойстабилизирующей конструкции; применением изгибно-жестких нитей; превращениемсистемы нитей и кровельных плит в единую конструкцию.14.9. Сечение нити должно быть рассчитано по наибольшему усилию,возникающему при расчетной нагрузке, с учетом изменения заданной геометриипокрытия.
В сетчатых системах, кроме этого, сечение нити должно быть проверено наусилие от действия временной нагрузки, расположенной только вдоль данной нити.14.10. Вертикальные и горизонтальные перемещения нитей и усилия в них следуетопределять с учетом нелинейности работы конструкций покрытия.14.11.
Коэффициенты условий работы нитей из канатов и их закреплений следуетпринимать в соответствии с разд. 16. Для стабилизирующих канатов, если они неγ =1.являются затяжками для опорного контура, коэффициент условий работы с14.12. Опорные узлы нитей из прокатных профилей следует выполнять, как правило,шарнирными.15*. ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ОПОРВОЗДУШНЫХ ЛИНИЙ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ, КОНСТРУКЦИЙ ОТКРЫТЫХРАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ УСТРОЙСТВ И ЛИНИЙКОНТАКТНЫХ СЕТЕЙ ТРАНСПОРТА15.1*. Для опор воздушных линий электропередачи (ВЛ) и конструкций открытыхраспределительных устройств (ОРУ) и линий контактных сетей транспорта (КС) следует,как правило, применять стали в соответствии с табл.
50* (кроме сталей С390, С390К,С440, С590, С590К) и табл. 51, а.15.2*. Болты классов точности А, В и С для опор ВЛ и конструкций ОРУ высотой до100 м следует принимать как для конструкций, не рассчитываемых на выносливость, а дляопор высотой более 100 м - как для конструкций, рассчитываемых на выносливость.15.3. Литые детали следует проектировать из углеродистой стали марок 35Л и 45Лгрупп отливок II и III по ГОСТ 977-75*.15.4*. При расчетах опор ВЛ и конструкций ОРУ и КС следует приниматькоэффициенты условий работы, установленные разд. 4* и 11, а также по табл.
44*, п.15.14* и Прил. 4* настоящих норм.Таблица 44*───────────────────────────────────────────────────┬──────────────Элементы конструкций│ Коэффициенты│условий работы│гамма│с───────────────────────────────────────────────────┼──────────────1. Сжатые пояса из одиночных уголков стоек свободно│стоящих опор в первых двух панелях от башмака│при узловых соединениях:│а) на сварке│0,95б) " болтах│0,92. Сжатые элементы плоских решетчатых траверс из│одиночных равнополочных уголков, прикрепляемых │одной полкой (рис. 21):│а) пояса, прикрепляемые к стойке опоры│0,9непосредственно двумя болтами и более│б) пояса, прикрепляемые к стойке опоры одним│0,75болтом или через фасонку│в) раскосы и распорки│3. Оттяжки из стальных канатов и пучков высоко│прочной проволоки:│а) для промежуточных опор в нормальных режимах │работы│б) для анкерных, анкерно-угловых и угловых опор:│в нормальных режимах работы│в аварийных режимах работы│0,750,90,80,9Примечание.
Указанные в таблице коэффициенты условий работыне распространяются на соединения элементов в узлах.──────────────────────────────────────────────────────────────────Рис. 21. Схемы траверса - с треугольной решеткой; б - то же, со стойкамиРасчет на прочность элементов опор, за исключением расчета сечений в местахкрепления растянутых элементов из одиночных уголков, прикрепляемых одной полкойболтами, по п. 5.2 не допускается.15.5. При определении приведенной гибкости по табл.
7 наибольшую гибкость всегостержня λ следует вычислять по формулам:для четырехгранного стержня с параллельными поясами, шарнирно опертого поконцамλ = 2l / b ; (149)для трехгранного равностороннего стержня с параллельными поясами, шарнирноопертого по концамλ = 2, 5l / b; (150)для свободностоящей стойки пирамидальной формы (рис. 9)*λ = 2μ1h / bi. (151)Обозначения, принятые в формулах (149) - (151):μ1 = 1, 25 ( bs / bi ) − 2, 75 ( bs / bi ) + 3,52- коэффициент для определения расчетной длины;l - геометрическая длина сквозного стержня;b - расстояние между осями поясов узкой грани стержня с параллельными поясами;h - высота свободно стоящей стойки;bsbи i - расстояния между осями поясов пирамидальной опоры соответственно вверхнем и нижнем основаниях наиболее узкой грани.15.6.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
