snip_II_23-81 (1041403), страница 18
Текст из файла (страница 18)
Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых стержнейсквозного сечения, постоянного по длине, следует выполнять согласно требованиям разд.5 настоящих норм.Для равносторонних трехгранных стержней сквозного сечения, постоянного подлине, с решетками и планками относительный эксцентриситет m следует вычислять поформулам:при изгибе в плоскости, перпендикулярной одной из гранейm = 3, 48β M / ( Nb ); (152)при изгибе в плоскости, параллельной одной из гранейm = 3β M / ( Nb ), (153)где b - расстояние между осями поясов в плоскости грани;β- коэффициент, равный 1,2 при болтовых соединениях и 1,0 - при сварныхсоединениях.15.7. При расчете внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых стержней сквозногосечения согласно требованиям п.
5.27* настоящих норм значение эксцентриситета приболтовых соединениях элементов следует умножать на коэффициент 1,2.15.8. При проверке устойчивости отдельных поясов внецентренно-сжатых и сжатоизгибаемых стоек сквозного сечения опор с оттяжками продольную силу в каждом поясеследует определять с учетом усилия от изгибающего момента M, вычисляемого подеформированной схеме. Значение этого момента в середине длины шарнирно-опертойстойки должно определяться по формулеM = Mq +βN( fq + f0 )δ, (154)Mq- изгибающий момент в середине длины от поперечной нагрузки,гдеопределяемый как в обычных балках;δ = 1 − 0,1Nl 2 / ( EJ ); здесь J - момент инерции сечения стойки относительно оси,перпендикулярной плоскости действия поперечной нагрузки;l - длина стойки;N - продольная сила в стойке;fq- прогиб стойки в середине длины от поперечной нагрузки, определяемый как вобычных балках;f 0 = l / 750β- стрелка начального искривления стойки;- коэффициент, принимаемый согласно п. 15.6.15.9.
Поперечную силу Q в сжато-изгибаемых и шарнирно-опертых стойкахсквозного сечения, постоянного по длине, в опорах с оттяжками следует приниматьпостоянной по длине стойки и определять по формулеQ = Qmax +3,14 β N( fq + f0 )δl, (155)Qгде max - максимальная поперечная сила от внешней нагрузки.Остальные обозначения в формуле (155) приняты такими, как в формуле (154).15.10*. Расчет на устойчивость сжатых стержней конструкций из одиночных уголковследует выполнять, как правило, с учетом эксцентричного приложения продольных сил.Допускается рассчитывать эти стержни как центрально-сжатые по формуле (7) приααусловии умножения продольных сил на коэффициенты m и d , принимаемые не менее1,0.В пространственных болтовых конструкциях по рис.
9* (кроме рис. 9*, в и концевыхопор) при центрировании в узлах стержней из одиночных равнополочных уголков по ихрискам при однорядном расположении болтов в элементах решетки и прикрепленииααраскосов в узле с двух сторон полки пояса значения коэффициентов m и dопределяются:λ ≤ 3,5λ > 3,5λ = 3,5для поясов с(приследует принимать) по формулам:0, 55 ≤ c / b ≤ 0, 66иN md / N m ≤ 0, 7α m = 1 + ⎡⎣ c / b − 0,55 + λ ( 0, 2 − 0, 05λ ) ⎤⎦ N md / N m; (156)*N / N ≤ ( 2,33c / b − 0,58 )при 0, 4 ≤ c / b < 0,55 и md mα m = 0, 95 + 0,1c / b + ⎡⎣0,34 − 0, 62c / b + λ ( 0, 2 − 0, 05λ ) ⎤⎦ N md / N m; (156, а)для раскосов (с отношением расстояния по полке уголка раскоса от обушка до риски,на которой установлены болты, к ширине полки уголка раскоса, равном от 0,54 до 0,60),примыкающих к рассчитываемой панели пояса, по формулам:0, 55 ≤ c / b ≤ 0, 66иN md / N m < 0, 7α d = 1,18 − 0,36c / b + (1,8c / b − 0,86 ) N md / N m; (157)*N / N ≤ ( 2,33c / b − 0,58 )при 0, 4 ≤ c / b < 0,55 и md mα d = 1 − 0, 04c / b + ( 0,36 − 0, 41c / b ) N md / N m.
(157, а)Для пространственных болтовых конструкций по рис. 9*, г, д, е в формулах (156, а) и(157, а) следует принимать 0,45 <= c/b < 0,55.В пространственных сварных конструкциях из одиночных равнополочных уголковпо рис. 9*, б, г (кроме концевых опор) с прикреплением раскосов в узле только сN / N ≤ 0, 7ααвнутренней стороны полки пояса при md mзначения коэффициентов m и dпринимаются:α = α d = 1, 0при центрировании в узлах стержней по центрам тяжести сечений m;α m = α d = 1 + 0,12 N md / N mпри центрировании в узлах осей раскосов на обушок пояса.При расчете конструкций на совместное действие вертикальных и поперечныхнагрузок и крутящего момента, вызванного обрывом проводов или тросов, допускаетсяα = α d = 1, 0.принимать mααОбозначения, принятые в формулах (156)* - (157, а) для определения m и d :c - расстояние по полке уголка пояса от обушка до риски, на которой расположенцентр узла;b - ширина полки уголка пояса;λ - условная гибкость пояса;Nm- продольная сила в панели пояса;N md- сумма проекций на ось пояса усилий в раскосах, примыкающих к одной полкепояса, передаваемая на него в узле и определяемая при том же сочетании нагрузок, какNдля N m ; при расчете пояса принимается большее из значений md , полученных для узловпо концам панели, а при расчете раскосов - для узла, к которому примыкает раскос.15.11*.
Гибкость первого снизу раскоса из одиночного уголка решетчатой свободностоящей стойки не должна превышать 160.15.12. Отклонения верха опор и вертикальные прогибы траверс не должныпревышать значений, приведенных в табл. 45.Таблица 45──────────────────────────┬───────┬───────────────────────────────Конструкции и│Относи-│ Относительные прогибы траверснаправление отклонения │тельные│ (к длине пролета или консоли)│откло- ├───────────────┬───────────────│нения │ вертикальные │ горизонтальные│стоек ├───────┬───────┼───────┬───────│(к вы- │в│ на│в│ на│соте h)│пролете│консоли│пролете│консоли──────────────────────────┼───────┼───────┼───────┼───────┴───────1. Концевые и угловые│1/120 │ 1/200 │ 1/70 │Неопоры ВЛ анкерного типа││││ограничиваютсявысотой до 60 м вдоль ││││проводов││││2. Опоры ВЛ анкерного│1/100 │ 1/200 │ 1/70 │То жетипа высотой до 60 м││││вдоль проводов││││3.
Промежуточные опоры ВЛ │Не ог- │ 1/150 │ 1/50 │"(кроме переходных)│раничи-│││вдоль проводов│ваются │││4. Переходные опоры ВЛ│1/140 │ 1/200 │ 1/70 │"всех типов высотой свы-││││ше 60 м вдоль проводов ││││5. Опоры ОРУ вдоль прово- │1/100 │ 1/200 │ 1/70 │ 1/200 │ 1/70дов│││││6. То же, поперек проводов│1/70│Не ограничиваются7. Стойки опор под обору- │1/100 ││││дование│││││8. Балки под оборудование │-│ 1/300 │ 1/250 │--Примечания. 1. Отклонения опор ОРУ итраверс опор ВЛ ваварийном и монтажном режимах не нормируются.2.
Отклонения и прогибы по поз. 7 и 8 должны быть уменьшены,еслитехническимиусловияминаэксплуатациюоборудованияустановлены более жесткие требования.──────────────────────────────────────────────────────────────────15.13. В стальных конструкциях опор ВЛ и ОРУ из одиночных уголков диафрагмыследует располагать не реже чем через 15 м, а также в местах приложениясосредоточенных нагрузок и переломов поясов.15.14*. В одноболтовых соединениях элементов решетки (раскосов и распорок)кроме постоянно работающих на растяжение при толщине полки до 6 мм из сталей спределом текучести до 380 МПа (3900 кгс/см2) расстояние от края элемента до центраотверстия вдоль усилия допускается принимать 1,35d (где d - диаметр отверстия) бездопуска в сторону уменьшения при изготовлении элементов, о чем должно быть указано впроекте.
При этом в расчете на смятие соединяемых элементов коэффициент условийγработы b соединения в формуле (128) следует принимать равным 0,65.В одноболтовых соединениях элементов, постоянно работающих на растяжение (тягтраверс, элементов, примыкающих к узлам крепления проводов и тросов, и в местахкрепления оборудования), расстояние от края элемента до центра отверстия вдоль усилияследует принимать не менее 2d.15.15. Раскосы, прикрепляемые к поясу болтами в одном узле, должнырасполагаться, как правило, с двух сторон полки поясного уголка.15.16.
В болтовых стыках поясных равнополочных уголков число болтов в стыкеследует назначать четным и распределять болты поровну между полками уголка.Количество болтов при однорядном и шахматном их расположении, а такжеколичество поперечных рядов болтов при двухрядном их расположении следует назначатьне более пяти на одной полке уголка с каждой стороны от стыка.16. ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮКОНСТРУКЦИЙ АНТЕННЫХ СООРУЖЕНИЙ (АС) СВЯЗИВЫСОТОЙ ДО 500 М16.1.
При проектировании АС следует предусматривать:снижение аэродинамического сопротивления сооружения и отдельных егоэлементов;рациональное распределение усилий в элементах конструкций путем использованияпредварительного напряжения;совмещение несущих и радиотехнических функций.16.2*. Для конструкций АС следует, как правило, применять стали в соответствии стабл. 50* (кроме сталей С390К, С590, С590К) и табл. 51, а.16.3. Для оттяжек и элементов антенных полотен следует применять стальныеканаты круглые оцинкованные по группе СС, грузовые нераскручивающиеся одинарнойсвивки (спиральные) или нераскручивающиеся двойной крестовой свивки сметаллическим сердечником (круглопрядные), при этом спиральные канаты должныприменяться при расчетных усилиях до 325 кН (33 тс). В канатах следует применятьстальную круглую канатную проволоку наибольших диаметров марки 1.
Для средне- исильноагрессивных сред допускаются канаты, оцинкованные по группе ЖС, стребованиями для канатов группы СС. Допускается применение раскручивающихсяканатов при удлинении на 25% обвязок из мягкой оцинкованной проволоки по концамканатов.Для оттяжек со встроенными изоляторами орешкового типа следует применятьстальные канаты с неметаллическими сердечниками, если это допускаетсярадиотехническими требованиями.Для оттяжек с усилиями, превышающими несущую способность канатов из круглойпроволоки, допускается применение стальных канатов закрытого типа из зетобразных иклиновидных оцинкованных проволок.КонсультантПлюс: примечание.Взамен ГОСТ 21437-75 Постановлением Госстандарта РФ от 19.06.1996 N 399 с 1января 1997 года введен в действие ГОСТ 21437-95.16.4.
Концы стальных канатов в стаканах или муфтах следует закреплять заливкойцинковым сплавом ЦАМ9-1,5Л по ГОСТ 21437-75*.16.5. Для элементов антенных полотен следует применять провода по табл. 64.Применение медных проволок допускается только в случаях технологическойнеобходимости.16.6. Значение расчетного сопротивления (усилия) растяжению проводов и проволокследует принимать равным значению разрывного усилия, установленномугосударственными стандартами, деленному на коэффициент надежности по материалуγm:γа) для алюминиевых и медных проводов m = 2,5;б) для сталеалюминиевых проводов при номинальных сечениях, мм2:γ16 и 25 m = 2,8;γ35 - 95 m = 2,5;γ120 и более m = 2,2;γв) для биметаллических сталемедных проволок m = 2,0.16.7. При расчетах конструкций АС следует принимать коэффициенты условийработы, установленные разд.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
