snip_II_23-81 (1041403), страница 20
Текст из файла (страница 20)
Рабочие пути под колесные и катковые затворы следует рассчитывать напрочность при изгибе и местном смятии поверхностей катания, при местном сжатиистенки, при сжатии бетона под подошвой.17.7. Трубопроводы с изменяющимися по длине диаметрами должны быть разделенына участки с постоянным диаметром. Переход от одного диаметра трубы к другомудолжен выполняться коническими обечайками или звеньями.18. ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮБАЛОК С ГИБКОЙ СТЕНКОЙ18.1*. Для разрезных балок с гибкой стенкой симметричного двутаврового сечения,несущих статическую нагрузку и изгибаемых в плоскости стенки, следует, как правило,применять стали с пределом текучести до 430 МПа (4400 кгс/см2).18.2*. Прочность разрезных балок симметричного двутаврового сечения, несущихстатическую нагрузку, изгибаемых в плоскости стенки, укрепленной только поперечными6 ≤ λw ≤ 13следует проверятьребрами жесткости (рис.
22), с условной гибкостью стенкипо формуле( M / M u ) + ( Q / Qu )44≤1, (158)где M и Q - значения момента и поперечной силы в рассматриваемом сечении балки;Mu- предельное значение момента, вычисляемое по формуле⎡ Af 0,85 ⎛1 ⎞⎤M u = Ry th 2 ⎢ +⎜1 −⎟ ⎥ ; (159)λ w ⎝ λ w ⎠⎦⎣ thQu- предельное значение поперечной силы, вычисляемое по формуле⎡τ⎛ τ ⎞ βμ ⎤Qu = Rs th ⎢ cr + 3,3 ⎜1 − cr ⎟2⎥⎝ Rs ⎠ 1 + μ ⎦⎣ Rs. (160)Рис. 22.
Схема балки с гибкой стенкойВ формулах (159) и (160) обозначено:t и h - толщина и высота стенки;Afτ cr- площадь сечения пояса балки;и μ - критическое напряжение и отношение размеров отсека стенки,определяемые в соответствии с п. 7.4*;β- коэффициент, вычисляемый по формулампри α ≤ 0, 03 β = 0, 05 + 5α ≥ 0,15 ; (161)при 0, 03 < α ≤ 0,1α=ЗдесьгдеWminβ = 0,11 + 3α ≤ 0, 40. (162)8Wmin 2( h + a2 )th 2 a 2,- минимальный момент сопротивления таврового сечения, состоящего из0,5t × E / Ryсжатого пояса балки и примыкающего к нему участка стенки высотой(относительно собственной оси тавра, параллельной поясу балки);a - шаг ребер жесткости.18.3. Поперечные ребра жесткости, сечение которых следует принимать не менееуказанных в п. 7.10, должны быть рассчитаны на устойчивость как стержни, сжатые силойN, определяемой по формуле⎛ τN = 3,3Rs th ⎜ 1 − cr⎝ Rs⎞ βμ⎟⎠ 1 + μ2, (163)где все обозначения следует принимать по п.
18.2*.Значение N следует принимать не менее сосредоточенной нагрузки, расположеннойнад ребром.l = h (1 − β ), но не менее 0,7h.Расчетную длину стержня следует принимать равной efСимметричное двустороннее ребро следует рассчитывать на центральное сжатие,одностороннее - на внецентренное сжатие с эксцентриситетом, равным расстоянию от осистенки до центра тяжести расчетного сечения стержня.В расчетное сечение стержня следует включать сечение ребра жесткости и полосы0, 65t E / Ryс каждой стороны ребра.стенки шириной18.4. Участок стенки балки над опорой следует укреплять двусторонним опорнымребром жесткости и рассчитывать его согласно требованиям п. 7.12.
На расстоянии не1,3t E / Ryот опорного ребра следует устанавливатьменее ширины ребра и не болеедополнительное двустороннее ребро жесткости размером согласно п. 18.3.18.5. Устойчивость балок не следует проверять при выполнении требования п. 5.16*,а настоящих норм либо при расчетной длинепояса).lef ≤ 0, 21b f E / Ry(гдеbf- ширина сжатого18.6.
Отношение ширины свеса сжатого пояса к его толщине должно быть не более0,38 E / Ry.18.7*. Местное напряжение0, 75 Ryσ locв стенке балки, определяемое по формуле (31),l, при этом значение ef следует вычислять по формуле (146).должно быть не более18.8*. При определении прогиба балок момент инерции поперечного сечения бруттоα = 1, 2 − 0, 033λw- для балок сбалки следует уменьшать умножением на коэффициентα = 1, 2 − 0, 033λw − h / l- для балок без ребер вребрами в пролете и на коэффициентпролете.7 ≤ λ ≤ 10wпри действии18.9*.
В балках по п. 18.1* с условной гибкостью стенкиравномерно распределенной нагрузки или при числе сосредоточенных одинаковыхнагрузок в пролете 5 и более, расположенных на равных расстояниях друг от друга и отопор, допускается не укреплять стенку в пролете поперечными ребрами по рис. 22, приэтом нагрузка должна быть приложена симметрично относительно плоскости стенки.Прочность таких балок следует проверять по формуле⎡ Af 1, 4 ⎛1 ⎞⎤M ≤ Ry th 2 ⎢ +⎜1 − ⎟ ⎥ δ⎣ th λw ⎝ λw ⎠ ⎦, (163, а)где δ- коэффициент, учитывающий влияние поперечной силы на несущуюδ = 1 − 5, 6 Af h / ( Awl )способность балки и определяемый по формуле.t f ≥ 0,3λwt0, 025 ≤ Af h / ( Awl ) ≤ 0,1При этом следует приниматьи.19.
ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮБАЛОК С ПЕРФОРИРОВАННОЙ СТЕНКОЙ19.1*. Балки с перфорированной стенкой следует проектировать из прокатныхдвутавровых балок, как правило, из стали с пределом текучести до 530 МПа (5400кгс/см2).Сварные соединения стенок следует выполнять стыковым швом с полным проваром.19.2. Расчет на прочность балок, изгибаемых в плоскости стенки (рис. 23), следуетвыполнять по формулам табл.
49.Таблица 49─────────────────────────────────────────────────────────────────────┬────────────────Формулы для расчета на прочность сечений балки (рис. 23)│──────────────────────────────────┬──────────────────────────────────┼────────────────верхнего таврового│нижнего таврового│опорного───────┬──────────────────────────┼───────┬──────────────────────────┼────────────────│MhQ a││MhQ a│Q s│ 11││ 22│ 3Точка 1│--- + ------- <= R гамма │Точка 3│--- + ------- <= R гамма │---- <= R гамма│ J2Wy1с││ J2Wy2с│tahsс│ x1,max││ x2,max│3───────┼──────────────────────────┼───────┼──────────────────────────┤│MdQ aR гамма ││MdQ aR гамма ││ 11u1с││ 22u2с│Точка 2│--- + ------- <= ---------│Точка 4│--- + ------- <= ---------││ J2Wгамма││ J2Wгамма││ x1,minu ││ x2,minu │Обозначения, принятые в табл.
49:M - изгибающий момент в сечении балки;Q и Q - поперечные силы, воспринимаемые тавровыми сечениями и равные12JJ12и равные Q = Q ------- и Q = Q -------,1J + J2J + J1212где Q - поперечная сила в сечении балки;J и J - моменты инерции верхнего и нижнего тавровых сечений12относительно собственных осей, параллельных полкам;Q поперечнаясилав сечении балки на расстоянии от3(с + s - 0,5a) опоры (рис. 23);J - момент инерции сечения балки с отверстием относительноxоси x-x;Wи W- наибольшийинаименьшиймоменты1,max1,minсопротивления верхнего таврового сечения;Wи W- то же, нижнего таврового сечения;2,max2,minR , R , R , R- расчетные сопротивленияпроката дляy1u1y2u2верхнего и нижнего тавровых сечений.──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────Рис.
23. Схема участка балки с перфорированной стенкой19.3. Расчет на устойчивость балок следует выполнять согласно требованиям п. 5.15,при этом геометрические характеристики необходимо вычислять для сечения сотверстием.Устойчивость балок не следует проверять при выполнении требований п. 5.16*.h / t > 40( где t - меньшая толщина19.4.
В опорных сечениях стенку балок при efстенки) следует укреплять ребрами жесткости и рассчитывать согласно требованиям п.7.12, при этом у опорного сечения следует принимать с >= 250 мм (рис. 23).heft> 2,5ERyили при невыполнении19.5. В сечениях балки при отношениитребований п. 5.13 следует устанавливать ребра жесткости в соответствии с требованиямип. 7.10.Сосредоточенные грузы следует располагать только в сечениях балки, неослабленных отверстиями.Высота стенки сжатого таврового сечения должна удовлетворять требованиям п.λ = 1, 4.7.18* настоящих норм, в формуле (91)* которого следует приниматьl / h ≥ 12ef19.6. При определении прогиба балок с отношением(где l - пролет балки)момент инерции сечения балки с отверстием следует умножать на коэффициент 0,95.20*.
ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮКОНСТРУКЦИЙ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ ПРИ РЕКОНСТРУКЦИИ20.1*. Расчетные сопротивления проката и труб конструкций следует назначать всоответствии с п. 3.1*. При этом значение предела текучести сталиRynи временногоRсопротивления un следует принимать:для сталей, у которых приведенные в сертификатах или полученные при испытанияхзначения предела текучести и временного сопротивления соответствуют требованиямдействовавших во время строительства государственных стандартов или техническихусловий на сталь - по минимальному значению, указанному в этих документах;для сталей, у которых приведенные в сертификатах или полученные при испытанияхзначения предела текучести и временного сопротивления ниже предусмотренныхгосударственными стандартами или техническими условиями на сталь, действовавшимиво время строительства, - по минимальному значению предела текучести из приведенныхв сертификатах или полученных при испытаниях.Коэффициент надежности по материалу следует принимать:для конструкций, изготовленных до 1932 г., и для сталей, у которых полученные приγ = 1, 2;испытаниях значения предела текучести ниже 215 МПа (2200 кгс/см2), mγ m = 1,1для конструкций, изготовленных в период с 1932 по 1982 г., для сталей сγ m = 1,15пределом текучести до 380 МПа (3850 кгс/см2) идля сталей с пределомтекучести свыше 380 МПа (3850 кгс/см2);для конструкций, изготовленных после 1982 г., - по табл.
2 и табл. 49,a1.Таблица 49, а───────────────┬───────┬──────┬───────────────────────────────────Напряженное│Услов- │Группа│Расчетные сопротивления заклепочныхсостояние│ное│соеди-│соединений, МПа (кгс/см2)│обозна-│нения ├───────────────────────┬───────────│чение ││срезу и растяжению │ смятию│││заклепок из стали марок│соединяемых││├───────────┬───────────┤ элементов│││ Ст2, Ст3 │09Г2│───────────────┼───────┼──────┼───────────┼───────────┼───────────Срез│R│ B│180 (1800) │220 (2200) ││rs │ C│160 (1600) ││───────────────┼───────┼──────┼───────────┼───────────┼───────────Растяжение│R│ B, C │120 (1200) │150 (1500) │(отрыв головки)│rt ││││───────────────┼───────┼──────┼───────────┼───────────┼───────────Смятие│R│ B│││ R= 2R│rp ││││ rpy││ C│││R= 1,7R│││││ rpyПримечания.
1. К группе В относятся соединения, в которыхзаклепки поставлены в отверстия, сверленные в собранных элементахили деталях по кондукторам.К группе С относятся соединения, в которых заклепки поставленыв продавленные отверстия или отверстия, сверленные без кондукторав отдельных деталях.2. При применении заклепок с потайными или полупотайнымиголовками расчетные сопротивления заклепочных соединений срезу исмятию понижаются умножением на коэффициент 0,8. Работа указанныхзаклепок на растяжение не допускается.──────────────────────────────────────────────────────────────────Таблица 49, a1─────────────────────────────────────────────────┬────────────────Государственный стандарт или│ Коэффициенттехнические условия на прокат│ надежности по│материалу гамма│m─────────────────────────────────────────────────┼────────────────ТУ 14-1-3023-80, ГОСТ 23570-79│1,025─────────────────────────────────────────────────┼────────────────ГОСТ 380-71*, ГОСТ 14637-79*; ГОСТ 19281-73* и│1,050ГОСТ 19282-73* [стали с пределом текучести до│380 МПа (39 кгс/мм2) и сталь марки 14Г2АФ];│ТУ 14-1-1217-75│─────────────────────────────────────────────────┼────────────────ГОСТ 19281-73* и ГОСТ 19282-73* [стали с пределом│1,100текучести свыше 380 МПа (39 кгс/мм2), кроме стали│марки 14Г2АФ]│─────────────────────────────────────────────────┼────────────────ТУ 14-1-1308-75, ТУ 14-1-1772-76│1,150─────────────────────────────────────────────────┴────────────────RRynunи,Допускается назначать расчетные сопротивления по значениямопределенным по результатам статистической обработки данных испытаний, не менее чем10 образцов в соответствии с указаниями Прил.
8, а.20.2. Оценку качества материалов следует производить по данным заводскихсертификатов или по результатам испытаний образцов. Испытания следует выполнять приотсутствии исполнительной документации или сертификатов, при недостаточностиимеющихся в них сведений или обнаружении повреждений, которые могли быть вызванынизким качеством материалов.20.3*. Определение при испытаниях показателей качества металла, отбор проб дляхимического анализа и образцов для механических испытаний и их число следуетпроизводить в соответствии с указаниями Прил.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
