snip_II_23-81 (1041403), страница 14
Текст из файла (страница 14)
37*:QST = -- - сдвигающее пояс усилие на единицу длины, вызываемоеJпоперечной силой Q, где S - статический момент брутто пояса балкиотносительно нейтральной оси;гамма FfV = ------- - давление отсосредоточенного груза F (дляlefподкрановых балок от давления колеса крана, принимаемого безкоэффициента динамичности), где гамма - коэффициент, принимаемыйfсогласнотребованиям СНиП понагрузкам и воздействиям, lefусловная длина распределения сосредоточенного груза, принимаемаяпо пп. 5.13 и 13.34* настоящих норм;альфа - коэффициент, принимаемый при нагрузке по верхнемупоясу балки, в которой стенка пристрогана к верхнему поясу,альфа = 0,4, а при отсутствии пристрожки стенки или при нагрузкепо нижнему поясу альфа = 1;a - шаг поясных высокопрочных болтов;Qрасчетноеусилиеодноговысокопрочногоболта,bhопределяемое по формуле (131)*;k - количество поверхностей трения соединяемых элементов.────────────────────────────────────────────────────────────────────────────При отсутствии ребер жесткости для передачи больших неподвижныхсосредоточенных нагрузок расчет прикрепления верхнего пояса следует выполнять какдля подвижной сосредоточенной нагрузки.При приложении неподвижной сосредоточенной нагрузки к нижнему поясу балкисварные швы и высокопрочные болты, прикрепляющие этот пояс к стенке, следуетрассчитывать по формулам (138) - (140)* табл.
37* независимо от наличия ребержесткости в местах приложения грузов.Сварные поясные швы, выполненные с проваром на всю толщину стенки, следуетсчитать равнопрочными со стенкой.11.17. В балках с соединениями на высокопрочных болтах с многолистовымипоясными пакетами прикрепление каждого из листов за местом своего теоретическогообрыва следует рассчитывать на половину усилия, которое может быть воспринятосечением листа.
Прикрепление каждого листа на участке между действительным местомего обрыва и местом обрыва предыдущего листа следует рассчитывать на полное усилие,которое может быть воспринято сечением листа.КонсультантПлюс: примечание.По вопросу, касающемуся проектирования стальных конструкций, см. СП 53-1022004, рекомендованный Письмом Госстроя РФ от 20.04.2004 N ЛБ-2596/9.12. ОБЩИЕ ТРЕБОВАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ12.1*. При проектировании стальных конструкций необходимо:предусматривать связи, обеспечивающие в процессе монтажа и эксплуатацииустойчивость и пространственную неизменяемость сооружения в целом и его элементов,назначая их в зависимости от основных параметров сооружения и режима егоэксплуатации (конструктивной схемы, пролетов, типов кранов и режимов их работы,температурных воздействий и т.п.);учитывать производственные возможности и мощность технологического икранового оборудования предприятий - изготовителей стальных конструкций, а такжеподъемно-транспортное и другое оборудование монтажных организаций;производить разбивку конструкций на отправочные элементы с учетом видатранспорта и габаритов транспортных средств, рационального и экономичноготранспортирования конструкций на строительство и выполнения максимального объемаработ на предприятии-изготовителе;использовать возможность фрезерования торцов для мощных сжатых ивнецентренно-сжатых элементов (при отсутствии значительных краевых растягивающихнапряжений) при наличии соответствующего оборудования на предприятии-изготовителе;предусматривать монтажные крепления элементов (устройство монтажных столикови т.п.);в болтовых монтажных соединениях применять болты класса точности В и С, атакже высокопрочные, при этом в соединениях, воспринимающих значительныевертикальные усилия (креплениях ферм, ригелей, рам и т.п.), следует предусматриватьстолики; при наличии в соединениях изгибающих моментов следует применять болтыкласса точности В и С, работающие на растяжение.12.2.
При конструировании стальных сварных конструкций следует исключатьвозможность вредного влияния остаточных деформаций и напряжений, в том числесварочных, а также концентрации напряжений, предусматривая соответствующиеконструктивные решения (с наиболее равномерным распределением напряжений вэлементах и деталях, без входящих углов, резких перепадов сечения и другихконцентраторов напряжений) и технологические мероприятия (порядок сборки и сварки,предварительный выгиб, механическую обработку соответствующих зон путем строгания,фрезерования, зачистки абразивным кругом и др.).12.3.
В сварных соединениях стальных конструкций следует исключать возможностьхрупкого разрушения конструкций в процессе их монтажа и эксплуатации в результатенеблагоприятного сочетания следующих факторов:высоких местных напряжений, вызванных воздействием сосредоточенных нагрузокили деформаций деталей соединений, а также остаточных напряжений;резких концентраторов напряжений на участках с высокими местныминапряжениями и ориентированных поперек направления действующих растягивающихнапряжений;пониженной температуры, при которой данная марка стали в зависимости от еехимического состава, структуры и толщины проката переходит в хрупкое состояние.При конструировании сварных конструкций следует учитывать, что конструкции сосплошной стенкой имеют меньше концентраторов напряжений и менее чувствительны кэксцентриситетам по сравнению с решетчатыми конструкциями.12.4*.
Стальные конструкции следует защищать от коррозии в соответствии соСНиП по защите строительных конструкций от коррозии.Защита конструкций, предназначенных для эксплуатации в условиях тропическогоклимата, должна выполняться по ГОСТ 15150-69*.12.5. Конструкции, которые могут подвергаться воздействию расплавленногометалла (в виде брызг при разливке металла, при прорыве металла из печей или ковшей),следует защищать облицовкой или ограждающими стенками из огнеупорного кирпичаили жароупорного бетона, защищенными от механических повреждений.Конструкции, подвергающиеся длительному воздействию лучистой иликонвекционной теплоты или кратковременному воздействию огня во время аварийтепловых агрегатов, следует защищать подвесными металлическими экранами илифутеровкой из кирпича или жароупорного бетона.СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ12.6.
В конструкциях со сварными соединениями следует:предусматривать применение высокопроизводительных механизированных способовсварки;обеспечивать свободный доступ к местам выполнения сварных соединений с учетомвыбранного способа и технологии сварки.12.7. Разделку кромок под сварку следует принимать по ГОСТ 8713-79*, ГОСТ11533-75, ГОСТ 14771-76*, ГОСТ 23518-79, ГОСТ 5264-80 и ГОСТ 11534-75.12.8. Размеры и форму сварных угловых швов следует принимать с учетомследующих условий:а) катеты угловых швовсоединяемых элементов;б) катеты угловых швовтабл. 38*;kfkfдолжны быть не более 1,2t, где t - наименьшая толщинаследует принимать по расчету, но не менее указанных вв) расчетная длина углового сварного шва должна быть не менее 4мм;85β kkfи не менее 40βf f( f - коэффициент,г) расчетная длина флангового шва должна быть не болеепринимаемый по табл.
34*), за исключением швов, в которых усилие действует на всемпротяжении шва;д) размер нахлестки должен быть не менее 5 толщин наиболее тонкого изсвариваемых элементов;е) соотношения размеров катетов угловых швов следует принимать, как правило, 1:1.При разных толщинах свариваемых элементов допускается принимать швы с неравнымикатетами, при этом катет, примыкающий к более тонкому элементу, долженсоответствовать требованиям п. 12.8, а, а примыкающий к более толстому элементу требованиям п. 12.8, б;ж) в конструкциях, воспринимающих динамические и вибрационные нагрузки, аI I IIIIтакже возводимых в климатических районах 1 , 2 , 2 и 3 , угловые швы следуетвыполнять с плавным переходом к основному металлу при обосновании расчетом навыносливость или на прочность с учетом хрупкого разрушения.Таблица 38*───────────────┬─────────┬──────────────┬───────────────────────────────────Вид│Вид│Предел│ Минимальные катеты швов k , мм,соединения│ сварки │ текучести│f││ стали, МПа │при толщине более толстого││ (кгс/см2)│ из свариваемых элементов t, мм││├───┬────┬────┬────┬────┬────┬────│││4 -│6 - │11 -│17 -│23 -│33 -│41 │││ 5│ 10│ 16│ 22│ 32│ 40│ 80───────────────┼─────────┼──────────────┼───┼────┼────┼────┼────┼────┼────Тавровое с│Ручная│До 430 (4400) │ 4 │ 5 │ 6 │ 7 │ 8 │ 9 │ 10двусторонними │├──────────────┼───┼────┼────┼────┼────┼────┼────угловыми швами;││Св.
430 (4400)│ 5 │ 6 │ 7 │ 8 │ 9 │ 10 │ 12нахлесточное и ││до 530 (5400) │││││││угловое│││││││││├─────────┼──────────────┼───┼────┼────┼────┼────┼────┼────│Автомати-│До 430 (4400) │ 3 │ 4 │ 5 │ 6 │ 7 │ 8 │ 9│ческая и │││││││││полуавто-├──────────────┼───┼────┼────┼────┼────┼────┼────│матичес- │Св. 430 (4400)│ 4 │ 5 │ 6 │ 7 │ 8 │ 9 │ 10│кая│до 530 (5400) │││││││───────────────┼─────────┼──────────────┼───┼────┼────┼────┼────┼────┼────Тавровое с│Ручная│До 380 (3900) │ 5 │ 6 │ 7 │ 8 │ 9 │ 10 │ 12односторонними ├─────────┤├───┼────┼────┼────┼────┼────┼────угловыми швами │Автомати-││ 4 │ 5 │ 6 │ 7 │ 8 │ 9 │ 10│ческая и │││││││││полуавто-│││││││││матичес- │││││││││кая││││││││Примечания.
1. В конструкциях из стали с пределом текучестисвыше 530 МПа (5400 кгс/см2), а также из всех сталей при толщинеэлементов свыше 80 мм минимальные катеты угловых швов принимаютсяпо специальным техническим условиям.2. В конструкциях группы 4 минимальные катеты одностороннихугловых швов следует уменьшать на 1 мм при толщине свариваемыхэлементов до 40 мм включ. и на 2 мм - при толщине элементов свыше40 мм.──────────────────────────────────────────────────────────────────────────12.9*. Для прикрепления ребер жесткости, диафрагм и поясов сварных двутавров попп.
7.2*, 7.3, 13.12*, 13.26 и конструкций группы 4 допускается применять односторонниеkугловые швы, катеты которых f следует принимать по расчету, но не менее указанных втабл. 38*.Применение этих односторонних угловых швов не допускается в конструкциях:группы I;эксплуатируемых в среднеагрессивной и сильноагрессивной средах (классификациясогласно СНиП по защите строительных конструкций от коррозии);возводимых в климатических районах I1 , I 2 , II2 и II3 .12.10. Для расчетных и конструктивных угловых швов в проекте должны бытьуказаны вид сварки, электроды или сварочная проволока, положение шва при сварке.12.11.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
