snip_II_23-81 (1041403), страница 5

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 5)

В балках, рассчитываемых с учетом развития пластических деформаций, стенкиследует укреплять поперечными ребрами жесткости согласно требованиям пп. 7.10, 7.12 и7.13, в том числе в местах приложения сосредоточенной нагрузки.5.22. Расчет на прочность неразрезных и защемленных балок постоянногодвутаврового сечения, изгибаемых в плоскости наибольшей жесткости, со смежнымипролетами, отличающимися не более чем на 20%, несущих статическую нагрузку, приусловии соблюдения требований пп.

5.20, 5.21, 7.5 и 7.24 следует выполнять по формуле(39) с учетом перераспределения опорных и пролетных моментов.Расчетные значения изгибающего момента М следует определять по формулеM = α M max, (45)Mгде max - наибольший изгибающий момент в пролете или на опоре, определяемыйиз расчета неразрезной балки в предположении упругой работы материала;α - коэффициент перераспределения моментов, определяемый по формуле⎛α = 0,5 ⎜1 +⎝M ef ⎞⎟M max ⎠; (46)Mздесь ef - условный изгибающий момент, равный:а) в неразрезных балках со свободно опертыми концами большему из значений⎧ M1 ⎫M ef = max ⎨⎬⎩1 + a / l ⎭M ef = 0,5M 2; (47), (48)где символ max означает, что следует найти максимум всего следующего за нимвыражения;M1- изгибающий момент в крайнем пролете, вычисленный как в свободно опертойоднопролетной балке;M2- максимальный изгибающий момент в промежуточном пролете, вычисленныйкак в свободно опертой однопролетной балке;а - расстояние от сечения, в котором действует моментl - длина крайнего пролета;M1, до крайней опоры;M= 0,5M 3б) в однопролетных и неразрезных балках с защемленными концами efгде M 3 - наибольший из моментов, вычисленных как в балках с шарнирами на опорах;,Mв) в балке с одним защемленным и другим свободно опертым концом значение efследует определять по формуле (47).Расчетное значение поперечной силы Q в формуле (44) следует принимать в местеMMдействия max .

Если max - момент в пролете, следует проверить опорное сечение балки.5.23. Расчет на прочность неразрезных и защемленных балок, удовлетворяющихτ ≤ 0,5Rsтребованиям п. 5.22, в случае изгиба в двух главных плоскостях приследуетпроизводить по формуле (40) с учетом перераспределения опорных и пролетныхмоментов в двух главных плоскостях согласно требованиям п. 5.22.ЭЛЕМЕНТЫ, ПОДВЕРЖЕННЫЕ ДЕЙСТВИЮ ОСЕВОЙ СИЛЫ С ИЗГИБОМ5.24*. Расчет на прочность внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов поmформуле (49) выполнять не требуется при значении приведенного эксцентриситета ef <=20, отсутствии ослабления сечения и одинаковых значениях изгибающих моментов,принимаемых в расчетах на прочность и устойчивость.5.25*. Расчет на прочность внецентренно-сжатых, сжато-изгибаемых, внецентреннорастянутых и растянуто-изгибаемых элементов из стали с пределом текучести до 530 МПа(5400 кгс/см2), не подвергающихся непосредственному воздействию динамическихN / ( An Ry ) > 0,1τ ≤ 0,5Rsнагрузок, прииследует выполнять по формуле⎛ N⎜⎜⎝ An Ry γ cMn⎞MyMx+≤1⎟⎟ +cWRcWRγγxxnycyynyc,min,min⎠, (49)Myxи- абсолютные значения соответственно продольной силы игде N,изгибающих моментов при наиболее неблагоприятном их сочетании;n,cxиcy- коэффициенты, принимаемые по Прил.

5.N / ( An Ry ) ≥ 0,1Если, формулу (49) следует применять при выполнении требованийпп. 7.5 и 7.24.В прочих случаях расчет следует выполнять по формулеMyN Mxy±x ≤ Ry γ c±An J xnJ yn, (50)где х и у - координаты рассматриваемой точки сечения относительно его главныхосей.5.26. Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементовследует выполнять как в плоскости действия момента (плоская форма потериустойчивости), так и из плоскости действия момента (изгибно-крутильная форма потериустойчивости).5.27*. Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементовпостоянного сечения (с учетом требований пп. 5.28* и 5.33 настоящих норм) в плоскостидействия момента, совпадающей с плоскостью симметрии, следует выполнять по формулеN≤ Ry γ cϕe A.

(51)ϕВ формуле (51) коэффициент e следует определять:а) для сплошностенчатых стержней по табл. 74 в зависимости от условной гибкостиλ и приведенного относительного эксцентриситета mef , определяемого по формулеmef = η m, (52)где η - коэффициент влияния формы сечения, определяемый по табл. 73;m=eAWcW- относительный эксцентриситет (здесь е - эксцентриситет; c - моментсопротивления сечения для наиболее сжатого волокна);б) для сквозных стержней с решетками или планками, расположенными вплоскостях, параллельных плоскости изгиба, поλλтабл. 75 в зависимости от условной приведенной гибкости ef ( ef по табл.

7) иотносительного эксцентриситета m, определяемого по формулеm=eAaJ , (53)где а - расстояние от главной оси сечения, перпендикулярной плоскости изгиба, дооси наиболее сжатой ветви, но не менее расстояния до оси стенки ветви.При вычислении эксцентриситета e = M/N значения M и N следует приниматьсогласно требованиям п. 5.29.Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых трехгранныхсквозных стержней с решетками или планками и постоянным по длине равностороннимсечением следует выполнять согласно требованиям разд. 15*.m > 20Расчет на устойчивость не требуется для сплошностенчатых стержней при efидля сквозных стержней при m > 20, в этих случаях расчет следует выполнять как дляизгибаемых элементов.5.28*.

Внецентренно-сжатые элементы, выполненные из стали с пределом текучестисвыше 530 МПа (5400 кгс/см2) и имеющие резко несимметричные сечения (типы сечений10 и 11 по табл. 73), кроме расчета по формуле (51), должны быть проверены на прочностьпо формулеRγNM−≤ u cγuAn δ Wnt, (54)Wгде значение nt следует вычислять для растянутого волокна, а коэффициент δ определять по формулеδ = 1 − N λ 2 (π 2 EA). (55)5.29. Расчетные значения продольной силы N и изгибающего момента М в элементеследует принимать для одного и того же сочетания нагрузок из расчета системы понедеформированной схеме в предположении упругих деформаций стали.При этом значения М следует принимать равными:для колонн постоянного сечения рамных систем - наибольшему моменту в пределахдлины колонн;для ступенчатых колонн - наибольшему моменту на длине участка постоянногосечения;для колонн с одним защемленным, а другим свободным концом - моменту в заделке,но не менее момента в сечении, отстоящем на треть длины колонны от заделки;для сжатых верхних поясов ферм и структурных плит, воспринимающих внеузловуюнагрузку, - наибольшему моменту в пределах средней трети длины панели пояса,определяемому из расчета пояса как упругой неразрезной балки;для сжатых стержней с шарнирно-опертыми концами и сечениями, имеющими однуось симметрии, совпадающую с плоскостью изгиба, - моменту, определяемому поформулам табл.

9.Таблица 9───────────┬───────────────────────────────────────────────────────────────Относитель-│Расчетные значения M при условной гибкости стержняный эксцен-├──────────────────────────────────┬────────────────────────────триситет, │______│______соответст- │лямбда < 4│лямбда >= 4вующий M││max││───────────┼──────────────────────────────────┼────────────────────────────│______│m <= 3 │лямбда││M = M = M- ------ (M- M )│M = M│2max4max1 │1│││m - 3│m - 33 < m <= 20│ M = M + ----- х (M- M )│M = M + ----- х (M- M )│217max2│117max1Обозначения, принятые в таблице 9:M- наибольший изгибающий момент в пределах длины стержня;maxM - наибольший изгибающий момент в пределах средней трети1длины стержня, но не менее 0,5M;maxm - относительный эксцентриситет, определяемый по формулеm = MA/(NW ).maxсПримечание.

Во всех случаях следует принимать M >= 0,5M.max─────────────────────────────────────────────────────────────────────────Для сжатых стержней с шарнирно-опертыми концами и сечениями, имеющими двеmоси симметрии, расчетные значения эксцентриситетов ef следует определять по табл. 76.5.30. Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых элементов постоянного сеченияиз плоскости действия момента при изгибе их в плоскости наибольшей жесткости(Jx> Jy ), совпадающей с плоскостью симметрии, следует выполнять по формулеNcϕ y A≤ Ryγ c, (56)где с - коэффициент, вычисляемый согласно требованиям п.

5.31;ϕy- коэффициент, вычисляемый согласно требованиям п. 5.3 настоящих норм.5.31. Коэффициент с в формуле (56) следует определять:при значениях относительного эксцентриситетаmx ≤ 5по формулеc=β1 + α mx, (57)где α и β - коэффициенты, принимаемые по табл. 10;при значениях относительного эксцентриситетаc=гдеmx ≥ 10по формуле11 + mxϕ y / ϕb, (58)ϕb- коэффициент, определяемый согласно требованиям п.

5.15 и Прил. 7* какϕдля балки с двумя и более закреплениями сжатого пояса; для замкнутых сечений b = 1,0;при значениях относительного эксцентриситета5 < mx < 10c = c5 ( 2 − 0, 2mx ) + c10 ( 0, 2mx − 1)гдеc5mxопределяется по формуле (57) при= 5, aпо формуле, (59)c10- по формуле (58) приmx= 10.Таблица 10mMxПри определении относительного эксцентриситета x за расчетный моментследует принимать:для стержней с шарнирно-опертыми концами, закрепленными от смещенияперпендикулярно плоскости действия момента, - максимальный момент в пределахсредней трети длины (но не менее половины наибольшего по длине стержня момента);для стержней с одним защемленным, а другим свободным концом - момент в заделке(но не менее момента в сечении, отстоящем на треть длины стержня от заделки).λ y > λc = 3,14 E / RyПри гибкостикоэффициент с не должен превышать:для стержней замкнутого сечения - единицы;для стержней двутаврового сечения с двумя осями симметрии - значений,определяемых по формуле⎡cmax = 2 / ⎢1 + δ +⎢⎣(1 − δ )2+216 ⎛ M x ⎞ ⎤⎥μ ⎜⎝ Nh ⎟⎠ ⎥⎦, (60)гдеδ = 4ρ / μμ = 2 + 0,156здесьbiиti;ρ = ( J x + J y ) / ( Ah 2 )Jt 2λyAh 2;;J t = 0, 433∑ bi ti3;- соответственно ширина и толщина листов, образующих сечение;h - расстояние между осями поясов;для двутавровых и тавровых сечений с одной осью симметрии коэффициенты с недолжны превышать значений, определяемых по формуле (173) Прил.

Характеристики

Список файлов учебной работы