snip_II_23-81 (1041403), страница 3
Текст из файла (страница 3)
59*.3.6*. Расчетное сопротивление растяжению фундаментных болтовопределять по формулеRba = 0,5 Rследует, (1)Расчетное сопротивление растяжению U-образных болтовследует определять по формулеRbv = 0, 45RunRbaRbv, указанных в п. 2.5*,. (2)Расчетные сопротивления растяжению фундаментных болтов приведены в табл.
60*.3.7. Расчетное сопротивление растяжению высокопрочных болтовопределять по формулеRbh = 0, 7 Rbunгдетабл. 61*.RbunRbhследует, (3)- наименьшее временное сопротивление болта разрыву, принимаемое по3.8. Расчетное сопротивление растяжению высокопрочной стальной проволокиприменяемой в виде пучков или прядей, следует определять по формулеRdh,Rdh = 0, 63Run. (4)3.9. Значение расчетного сопротивления (усилия) растяжению стального канатаследует принимать равным значению разрывного усилия каната в целом, установленномугосударственными стандартами или техническими условиями на стальные канаты,γделенному на коэффициент надежности m = 1,6.4*.
УЧЕТ УСЛОВИЙ РАБОТЫ И НАЗНАЧЕНИЯ КОНСТРУКЦИЙПри расчете конструкций и соединений следует учитывать:γкоэффициенты надежности по назначению n , принимаемые согласно Правиламучета степени ответственности зданий и сооружений при проектировании конструкций;γкоэффициент надежности u = 1,3 для элементов конструкций, рассчитываемых наRпрочность с использованием расчетных сопротивлений u ;γγкоэффициенты условий работы c и коэффициенты условий работы соединения b ,принимаемые по табл. 6* и 35*, разделам настоящих норм по проектированию зданий,сооружений и конструкций, а также по Прил.
4*.Таблица 6*─────────────────────────────────────────────────────┬────────────Элементы конструкций│Коэффициенты│условий│работы│гамма│с─────────────────────────────────────────────────────┼────────────1. Сплошные балки и сжатые элементы ферм перекрытий │0,9под залами театров, клубов, кинотеатров, под│трибунами, под помещениями магазинов, книгохра│нилищ и архивов и т.п. при весе перекрытий,│равном или большем временной нагрузки│2.
Колонны общественных зданий и опор водонапорных│0,95башен│3. Сжатые основные элементы (кроме опорных) решетки │0,8составного таврового сечения из уголков сварных│ферм покрытий и перекрытий (например, стропиль│ных и аналогичных им ферм) при гибкости│лямбда >= 60│4. Сплошные балки при расчетах на общую устойчивость │0,95при фи < 1,0│b│5.
Затяжки, тяги, оттяжки, подвески, выполненные из │0,9прокатной стали│6. Элементы стержневых конструкций покрытий и│перекрытий:│а) сжатые (за исключением замкнутых трубчатых│0,95сечений) при расчетах на устойчивость│б) растянутые в сварных конструкциях│0,95в) растянутые, сжатые, а также стыковые накладки │1,05в болтовых конструкциях (кроме конструкций на │высокопрочных болтах) из стали с пределом│текучести до 440 МПа (4500 кгс/см2), несущих │статическую нагрузку, при расчетах на│прочность│7. Сплошные составные балки, колонны, а также│1,1стыковые накладки из стали с пределом текучести│до 440 МПа (4500 кгс/см2), несущие статическую│нагрузку и выполненные с помощью болтовых соедине-│ний (кроме соединений на высокопрочных болтах),│при расчетах на прочность│8. Сечения прокатных и сварных элементов, а также│накладок из стали с пределом текучести до 440 МПа │(4500 кгс/см2) в местах стыков, выполненных на│болтах (кроме стыков на высокопрочных болтах),│несущих статическую нагрузку, при расчетах на│прочность:│а) сплошных балок и колонн│б) стержневых конструкций и перекрытий│9.
Сжатые элементы решетки пространственных│решетчатых конструкций из одиночных равнополочных │или неравнопрочных (прикрепляемых большей полкой) │уголков:│а) прикрепляемые непосредственно к поясам одной │полкой сварными швами либо двумя болтами и│более, поставленными вдоль уголка:│раскосы по рис. 9*, а│распорки по рис. 9*, б, в│раскосы по рис. 9*, в, г, д│б) прикрепляемые непосредственно к поясам одной │полкой, одним болтом (кроме указанных в│поз. 9, в настоящей таблицы), а также прикреп-│ляемые через фасонку независимо от вида соеди-│нения│в) при сложной перекрестной решетке с одноболто- │выми соединениями по рис.
9*, е│10. Сжатые элементы из одиночных уголков, прикрепляе-│мые одной полкой (для неравнополочных уголков│только меньшей полкой), за исключением элементов │конструкций, указанных в поз. 9 настоящей табли- │цы, раскосов по рис. 9*, б, прикрепляемых непо- │средственно к поясам сварными швами либо двумя│болтами и более, поставленными вдоль уголка, и│плоских ферм из одиночных уголков│11. Опорные плиты из стали с пределом текучести до│285 МПа (2900 кгс/см2), несущие статическую│нагрузку, толщиной, мм:│а) до 40│б) св.
40 до 60│в)"60 " 80│Примечания. 1.Коэффициентыусловийработыгаммас1,11,050,90,90,80,750,70,751,21,151,1< 1прирасчете одновременно учитывать не следует.2. Коэффициенты условий работы, приведенные соответственно впоз. 1 и 6, в; 1 и 7; 1 и 8; 2 и 7; 2 и 8, а; 3 и 6,в, прирасчете следует учитывать одновременно.3. Коэффициенты условий работы, приведенные в поз. 3; 4; 6, а,в; 7; 8; 9 и 10, а также в поз. 5 и 6, б (кроме стыковых сварныхсоединений), при расчете соединений рассматриваемых элементовучитывать не следует.4. В случаях, не говоренных в настоящих нормах, в формулахследует принимать гамма = 1.с──────────────────────────────────────────────────────────────────5. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙНА ОСЕВЫЕ СИЛЫ И ИЗГИБЦЕНТРАЛЬНО-РАСТЯНУТЫЕ И ЦЕНТРАЛЬНО-СЖАТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ5.1.
Расчет на прочность элементов, подверженных центральному растяжению илисжатию силой N, кроме указанных в п. 5.2, следует выполнять по формулеN≤ Ryγ cAn. (5)Расчет на прочность сечений в местах крепления растянутых элементов изодиночных уголков, прикрепляемых одной полкой болтами, следует выполнять поγформулам (5) и (6). При этом значение c в формуле (6) должно приниматься по Прил. 4*настоящих норм.5.2.
Расчет на прочность растянутых элементов конструкций из стали с отношениемRu / γ u > Ry, эксплуатация которых возможна и после достижения металлом пределатекучести, следует выполнять по формулеN Ru γ c≤γuAn. (6)5.3. Расчет на устойчивость сплошностенчатых элементов,центральному сжатию силой N, следует выполнять по формулеN≤ Ry γ cϕAподверженных. (7)Значения ϕ следует определять по формулам:0 < λ ≤ 2,5при⎛ϕ = 1 − ⎜ 0, 073 − 5,53⎝при; (8)2,5 < λ ≤ 4,5ϕ = 1, 47 − 13, 0приRy ⎞⎟λ λE ⎠R⎛− ⎜ 0,371 − 27,3 yE ⎝ERyRy⎞⎛⎟ λ + ⎜ 0, 0275 − 5,53E⎠⎝⎞ 2⎟λ⎠; (9)λ > 4,5ϕ=332λ ( 51 − λ )2.
(10)Численные значения ϕ приведены в табл. 72.5.4*. Стержни из одиночных уголков должны рассчитываться на центральное сжатиев соответствии с требованиями, изложенными в п. 5.3. При определении гибкости этихlстержней радиус инерции сечения уголка i и расчетную длину ef следует приниматьсогласно пп. 6.1 - 6.7.При расчете поясов и элементов решетки пространственных конструкций изодиночных уголков следует выполнять требования п. 15.10* настоящих норм.5.5. Сжатые элементы со сплошными стенками открытого П-образного сечения приλx < 3λ yλλ, где x и y - расчетные гибкости элемента в плоскостях, перпендикулярныхосям соответственно x-x и y-y (рис.
1), рекомендуется укреплять планками или решеткой,при этом должны быть выполнены требования пп. 5.6 и 5.8*.При отсутствии планок или решетки такие элементы помимо расчета по формуле (7)следует проверять на устойчивость при изгибно-крутильной форме потери устойчивостипо формулеN≤ Ryγ ccϕ y Aгдеϕy, (11)- коэффициент продольного изгиба, вычисляемый согласно требованиям п.5.3;с - коэффициент, определяемый по формуле2c=1+ δ +δ=4ρгдеα = ax / hμJωbi;8JωJ+ 0,156 t 2 λ y22J yhAh2+16α 2μ, (12);- относительное расстояние между центром тяжести и центром изгиба.ρ=Здесьμ=(1 − δ )Jx + JyAh2+ α 2;Jt =1∑ biti33;- секториальный момент инерции сечения;исечение.ti- соответственно ширина и толщина прямоугольных элементов, составляющихДля сечения, приведенного на рис.
1, а, значенияопределяться по формулам:Jω39 + 2β=22J yh(6 + β )α=;Jt1⎛ t ⎞= ⎜ ⎟23⎝ h ⎠Ah4 (3 + β )( 2 + β )( 6 + β ), (13)2;JωJ y h2,JtAh 2и αдолжныгдеβ =b/h.Рис. 1. П-образные сечения элементова - открытое, б, в - укрепленные планками или решеткой5.6. Для составных сжатых стержней, ветви которых соединены планками илирешетками, коэффициент ϕ относительно свободной оси (перпендикулярной плоскостипланок или решеток) должен определяться по формулам (8) - (10) с заменой в них λ наλefλ. Значение ef следует определять в зависимости отλзначений ef , приведенных в табл. 7.Таблица 7Рис.
2. Схема раскосной решеткиРис. 3. Составной стержень на планкахВ составных стержнях с решетками помимо расчета на устойчивость стержня вцелом следует проверять устойчивость отдельных ветвей на участках между узлами.λ λλГибкость отдельных ветвей 1 , 2 и 3 на участке между планками должна быть неболее 40.При наличии в одной из плоскостей сплошного листа вместо планок (рис. 1, б, в)гибкость ветви должна вычисляться по радиусу инерции полусечения относительно егооси, перпендикулярной плоскости планок.В составных стержнях с решетками гибкость отдельных ветвей между узламиλдолжна быть не более 80 и не должна превышать приведенную гибкость ef стержня вцелом. Допускается принимать более высокие значения гибкости ветвей, но не более 120,при условии, что расчет таких стержней выполнен по деформированной схеме.5.7.
Расчет составных элементов из уголков, швеллеров и т.п., соединенныхвплотную или через прокладки, следует выполнять как сплошностенчатых при условии,что наибольшие расстояния на участках между приваренными планками (в свету) илимежду центрами крайних болтов не превышают:для сжатых элементов .................................... 40i"растянутых ".................................... 80iЗдесь радиус инерции i уголка или швеллера следует принимать для тавровых илидвутавровых сечений относительно оси, параллельной плоскости расположенияпрокладок, а для крестовых сечений - минимальный.При этом в пределах длины сжатого элемента следует ставить не менее двухпрокладок.5.8*. Расчет соединительных элементов (планок, решеток) сжатых составныхстержней должен выполняться на условную поперечную силупостоянной по всей длине стержня и определяемую по формулеQ fic = 7,15 × 10−6 ( 2330 − E / Ry ) N / ϕQ fic, принимаемую, (23)*где N - продольное усилие в составном стержне;ϕ- коэффициент продольного изгиба, принимаемый для составного стержня вплоскости соединительных элементов.QУсловную поперечную силу fic следует распределять:при наличии только соединительных планок (решеток) поровну между планками(решетками), лежащими в плоскостях, перпендикулярных оси, относительно которойпроизводится проверка устойчивости;при наличии сплошного листа и соединительных планок (решеток) - пополам междулистом и планками (решетками), лежащими в плоскостях, параллельных листу;при расчете равносторонних трехгранных составных стержней условная поперечнаясила, приходящаяся на систему соединительных элементов, расположенных в однойQплоскости, должна приниматься равной 0,8 fic .5.9.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
