Приложение 3 (Пример расчета зубчатых зацеплений ПР) (1034496), страница 17

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 17)

при этом должно выполняться неравенство

.

Коэффициент, учитывающий распределение нагрузки по ширине венца К_Нβ можно определить по графикам, представленным на рис.5.2, в зависимости от отношения ψ_bd = b_w/d, схемы расположения зубчатых колес и твердости активных поверхностей зубьев:

К_Нβ = 1,01.

Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку, возникающую в зацеплении

,

Динамическая добавка

.

Удельная динамическая сила

.

Коэффициент, учитывающий влияние разности шагов зацепления зубьев шестерни и колеса для седьмой степени точности по нормам плавности g₀ = 4,7 (см.таблицу 5.3).

Коэффициент, учитывающий влияние вида зубчатой пе6редачи и модификации профиля зуба для косозубой передачи δ_H = 0,04 (см.таблицу 5.2).

.

Вычисленное значение удельной динамической силы не превышает предельного допустимого значения w_HVпред = 160 (см.таблицу 5.4).

Таким образом,

и

.

В результате коэффициент нагрузки

K_Hmax = 1,75·1,01·1,01·1,025 = 1,829;

и

мПа.

Планетарный ряд ПР3

Прямое действие нагрузки

M_H = М_{САТПР3(VII)} = 10,48 Нм (см.табл.4.3.ПР).

K_H = 1,84 (см.раздел 4.3).

Нм.

Окружная сила на делительном диаметре при расчете на контактную выносливость

Н.

Коэффициент нагрузки

K_Hmax = K_A K_Hv K_Hβ K_Hα.

Коэффициент K_A учитывает внешнюю динамическую нагрузку: для трансмиссий автомобилей, работающих совместно с многоцилиндровыми поршневыми двигателями,

K_A = 1,75.

Коэффициент К_Hα, учитывающий распределение нагрузки между зубьями, зависит от окружной скорости зубчатого венца V и степени точности по нормам плавности работы: для косозубых передач определяется по графику на рисунке 5.1. Для седьмой степени точности и максимальной окружной скорости на делительном диаметре при действии максимального момента

V_{МЦК-САТПР3(VII)} = 1,09 м/с (см.табл.4.3.ПР)

К_Hα = 1,025;

при этом должно выполняться неравенство

.

Коэффициент, учитывающий распределение нагрузки по ширине венца К_Нβ можно определить по графикам, представленным на рис.5.2, в зависимости от отношения ψ_bd = b_w/d, схемы расположения зубчатых колес и твердости активных поверхностей зубьев:

К_Нβ = 1,01.

Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку, возникающую в зацеплении

,

Динамическая добавка

.

Удельная динамическая сила

.

Коэффициент, учитывающий влияние разности шагов зацепления зубьев шестерни и колеса для седьмой степени точности по нормам плавности g₀ = 4,7 (см.таблицу 5.3).

Коэффициент, учитывающий влияние вида зубчатой пе6редачи и модификации профиля зуба для косозубой передачи δ_H = 0,04 (см.таблицу 5.2).

.

Вычисленное значение удельной динамической силы не превышает предельного допустимого значения w_HVпред = 160 (см.таблицу 5.4).

Таким образом,

и

.

В результате коэффициент нагрузки

K_Hmax = 1,75·1,016·1,01·1,025 = 1,84;

и

мПа.

Реверсивное действие нагрузки

M_H = М_{САТПР3(I)} = 73,28 Нм (см.табл.4.3.ПР).

K_H = 1,85 (см.раздел 4.3).

Нм.

Окружная сила на делительном диаметре при расчете на контактную выносливость

Н.

Коэффициент нагрузки

K_Hmax = K_A K_Hv K_Hβ K_Hα.

Коэффициент K_A учитывает внешнюю динамическую нагрузку: для трансмиссий автомобилей, работающих совместно с многоцилиндровыми поршневыми двигателями,

K_A = 1,75.

Коэффициент К_Hα, учитывающий распределение нагрузки между зубьями, зависит от окружной скорости зубчатого венца V и степени точности по нормам плавности работы: для косозубых передач определяется по графику на рисунке 5.1. Для седьмой степени точности и максимальной окружной скорости на делительном диаметре при действии максимального момента

V_{МЦК-САТПР3(I)} = 3,34 м/с (см.табл.4.3.ПР)

К_Hα = 1,04;

при этом должно выполняться неравенство

.

Коэффициент, учитывающий распределение нагрузки по ширине венца К_Нβ можно определить по графикам, представленным на рис.5.2, в зависимости от отношения ψ_bd = b_w/d, схемы расположения зубчатых колес и твердости активных поверхностей зубьев:

К_Нβ = 1,01.

Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку, возникающую в зацеплении

,

Динамическая добавка

.

Удельная динамическая сила

.

Коэффициент, учитывающий влияние разности шагов зацепления зубьев шестерни и колеса для седьмой степени точности по нормам плавности g₀ = 4,7 (см.таблицу 5.3).

Коэффициент, учитывающий влияние вида зубчатой пе6редачи и модификации профиля зуба для косозубой передачи δ_H = 0,04 (см.таблицу 5.2).

.

Вычисленное значение удельной динамической силы не превышает предельного допустимого значения w_HVпред = 160 (см.таблицу 5.4).

Таким образом,

и

.

В результате коэффициент нагрузки

K_Hmax = 1,75·1,007·1,01·1,04 = 1,85;

и

мПа.

Планетарный ряд ПР4

Прямое действие нагрузки

M_H = М_{МЦКПР4(I)} = 138,7 Нм (см.табл.4.4.ПР).

K_H = 1,81 (см.раздел 4.3).

.

Окружная сила на делительном диаметре при расчете на контактную выносливость

Н.

Коэффициент нагрузки

K_Hmax = K_A K_Hv K_Hβ K_Hα.

Коэффициент K_A учитывает внешнюю динамическую нагрузку: для трансмиссий автомобилей, работающих совместно с многоцилиндровыми поршневыми двигателями,

K_A = 1,75.

Коэффициент К_Hα, учитывающий распределение нагрузки между зубьями, зависит от окружной скорости зубчатого венца V и степени точности по нормам плавности работы: для косозубых передач определяется по графику на рисунке 5.1. Для шестой степени точности и максимальной окружной скорости на делительном диаметре при действии максимального момента

V_{МЦК-САТПР4(VII)} = 3,06 м/с (см.табл.4.4.ПР)

К_Hα = 1,01;

при этом должно выполняться неравенство

.

Коэффициент, учитывающий распределение нагрузки по ширине венца К_Нβ можно определить по графикам, представленным на рис.5.2, в зависимости от отношения ψ_bd = b_w/d, схемы расположения зубчатых колес и твердости активных поверхностей зубьев:

К_Нβ = 1,01.

Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку, возникающую в зацеплении

,

Динамическая добавка

.

Удельная динамическая сила

.

Коэффициент, учитывающий влияние разности шагов зацепления зубьев шестерни и колеса для шестой степени точности по нормам плавности g₀ = 3,8 (см.таблицу 5.3).

Коэффициент, учитывающий влияние вида зубчатой пе6редачи и модификации профиля зуба для косозубой передачи δ_H = 0,04 (см.таблицу 5.2).

.

Вычисленное значение удельной динамической силы не превышает предельного допустимого значения w_HVпред = 160 (см.таблицу 5.4).

Таким образом,

и

.

В результате коэффициент нагрузки

K_Hmax = 1,75·1,009·1,01·1,01 = 1,54;

и

мПа.

Реверсивное действие нагрузки

M_H = М_{МЦКПР4(ЗХ)} = 138,7 Нм (см.табл.4.4.ПР).

K_H = 1,81 (см.раздел 4.3).

Нм.

Окружная сила на делительном диаметре при расчете на контактную выносливость

Н.

Коэффициент нагрузки

K_Hmax = K_A K_Hv K_Hβ K_Hα.

Коэффициент K_A учитывает внешнюю динамическую нагрузку: для трансмиссий автомобилей, работающих совместно с многоцилиндровыми поршневыми двигателями,

K_A = 1,75.

Коэффициент К_Hα, учитывающий распределение нагрузки между зубьями, зависит от окружной скорости зубчатого венца V и степени точности по нормам плавности работы: для косозубых передач определяется по графику на рисунке 5.1. Для шестой степени точности и максимальной окружной скорости на делительном диаметре при действии максимального момента

V_{МЦК-САТПР4(ЗХ)} = 3,06 м/с (см.табл.4.4.ПР)

К_Hα = 1,01;

при этом должно выполняться неравенство

.

Коэффициент, учитывающий распределение нагрузки по ширине венца К_Нβ можно определить по графикам, представленным на рис.5.2, в зависимости от отношения ψ_bd = b_w/d, схемы расположения зубчатых колес и твердости активных поверхностей зубьев:

К_Нβ = 1,01.

Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку, возникающую в зацеплении

,

Динамическая добавка

.

Удельная динамическая сила

.

Коэффициент, учитывающий влияние разности шагов зацепления зубьев шестерни и колеса для шестой степени точности по нормам плавности g₀ = 3,8 (см.таблицу 5.3).

Коэффициент, учитывающий влияние вида зубчатой пе6редачи и модификации профиля зуба для косозубой передачи δ_H = 0,04 (см.таблицу 5.2).

.

Вычисленное значение удельной динамической силы не превышает предельного допустимого значения w_HVпред = 160 (см.таблицу 5.4).

Таким образом,

и

.

В результате коэффициент нагрузки

K_Hmax = 1,75·1,009·1,01·1,01 = 1,54;

Характеристики

Список файлов книги