Приложение 3 (Пример расчета зубчатых зацеплений ПР) (1034496), страница 18

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 18)

и

мПа.

4.5. Расчет зубьев на выносливость при изгибе.

Выносливость зубьев при изгибе определяется путем сопоставления расчетного напряжения от изгиба в опасном сечении на переходной поверхности σ_F и допускаемого напряжения σ_FP:

σ_F ≤ σ_FP.

Планетарный ряд ПР1

Расчетное местное изгибное напряжение на переходной поверхности зуба, мПа

.

Окружная сила на делительном диаметре при расчете на изгибную выносливость

Н.

Значение расчетного момента M_1F взято, как максимальное из числа длительно действующих (см.табл.4.1.ПР).

Коэффициент нагрузки определяется зависимостью

K_F = K_A K_FV K_Fβ K_Fα.

Коэффициент K_A учитывает внешнюю динамическую нагрузку. Если в циклограмме не учтены внешние динамические нагрузки, то для трансмиссий автомобилей, работающих совместно с многоцилиндровыми поршневыми двигателями, можно принимать

K_A = 1,75.

Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку, возникающую в зацеплении

,

где динамическая добавка.

удельная динамическая сила

Окружная скорость на делительном диаметре V_{МЦК-САТПР1(ЗХ)} = 3,04 м/с (см.табл.4.1ПР).

Коэффициент, учитывающий влияние вида зубчатой пе6редачи и модификации профиля зуба, (определяется по таблице 7.1.)

δ_F = 0,06

Коэффициент, учитывающий влияние разности шагов зацепления зубьев шестерни и колеса, и для шестой степени точности (определяется по таблице 5.3)

Таким образом,

и

,

в результате

Коэффициент, учитывающий распределение нагрузки по ширине венца К_Fβ с достаточной точностью можно определить по графикам, представленным на рис.7.1, в зависимости от отношения ψ_bd = b_w/d, схемы расположения зубчатых колес и твердости активных поверхностей зубьев

К_Fβ =1,01

Коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между зубьями, для косозубого зацепления при ε_β > 1

,

где n = 6 - степень точности передачи по нормам контакта, а расчет ε_β и ε_α см. раздел 2.1.1.

В результате

K_F = 1,75·1,039·1,01·0,755 = 1,39.

Коэффициент, учитывающий форму зуба, Y_FS определяется по графику на рисунке 7.2, где z_v = 56,961 эквивалентное число зубьев и x = 0,6 – коэффициент смещения шестерни (см.раздел 2.1.1)

Y_FS = 3,4.

Коэффициент, учитывающий наклон зубьев, для косозубой передачи

где β =18º угол наклона зубьев.

Коэффициент, учитывающий перекрытие зубьев, Y_ε для косозубых передач при ε_β ≥ 1

Таким образом,

мПа.

Планетарный ряд ПР2

Расчетное местное изгибное напряжение на переходной поверхности зуба, мПа

.

Окружная сила на делительном диаметре при расчете на изгибную выносливость

Н.

Значение расчетного момента M_1F взято, как максимальное из числа длительно действующих (см.табл.4.2.ПР).

Коэффициент нагрузки определяется зависимостью

K_F = K_A K_FV K_Fβ K_Fα.

Коэффициент K_A учитывает внешнюю динамическую нагрузку. Если в циклограмме не учтены внешние динамические нагрузки, то для трансмиссий автомобилей, работающих совместно с многоцилиндровыми поршневыми двигателями, можно принимать

K_A = 1,75.

Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку, возникающую в зацеплении

,

где динамическая добавка.

удельная динамическая сила

Окружная скорость на делительном диаметре V_{МЦК-САТПР2(I)} = 4,53 м/с (см.табл.4.2ПР).

Коэффициент, учитывающий влияние вида зубчатой пе6редачи и модификации профиля зуба, (определяется по таблице 7.1.)

δ_F = 0,06

Коэффициент, учитывающий влияние разности шагов зацепления зубьев шестерни и колеса, и для седьмой степени точности (определяется по таблице 5.3)

Таким образом,

и

,

в результате

Коэффициент, учитывающий распределение нагрузки по ширине венца К_Fβ с достаточной точностью можно определить по графикам, представленным на рис.7.1, в зависимости от отношения ψ_bd = b_w/d, схемы расположения зубчатых колес и твердости активных поверхностей зубьев

К_Fβ =1,01

Коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между зубьями, для косозубого зацепления при ε_β > 1

,

где n = 7 - степень точности передачи по нормам контакта, а расчет ε_β и ε_α см. раздел 2.1.1.

В результате

K_F = 1,75·1,072·1,01·0,809 = 1,53.

Коэффициент, учитывающий форму зуба, Y_FS определяется по графику на рисунке 7.2, где z_v = 56,961 эквивалентное число зубьев и x = 0,6 – коэффициент смещения шестерни (см.раздел 2.1.1)

Y_FS = 3,4.

Коэффициент, учитывающий наклон зубьев, для косозубой передачи

где β =18º угол наклона зубьев. Коэффициент, учитывающий перекрытие зубьев, Y_ε для косозубых передач при ε_β ≥ 1

Таким образом,

мПа.

Планетарный ряд ПР3

Расчетное местное изгибное напряжение на переходной поверхности зуба, мПа

.

Окружная сила на делительном диаметре при расчете на изгибную выносливость

Н.

Значение расчетного момента M_1F взято, как максимальное из числа длительно действующих (см.табл.4.3.ПР).

Коэффициент нагрузки определяется зависимостью

K_F = K_A K_FV K_Fβ K_Fα.

Коэффициент K_A учитывает внешнюю динамическую нагрузку. Если в циклограмме не учтены внешние динамические нагрузки, то для трансмиссий автомобилей, работающих совместно с многоцилиндровыми поршневыми двигателями, можно принимать

K_A = 1,75.

Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку, возникающую в зацеплении

,

где динамическая добавка.

удельная динамическая сила

Окружная скорость на делительном диаметре V_{МЦК-САТПР3(I)} = 3,34 м/с (см.табл.4.3ПР).

Коэффициент, учитывающий влияние вида зубчатой пе6редачи и модификации профиля зуба, (определяется по таблице 7.1.)

δ_F = 0,06

Коэффициент, учитывающий влияние разности шагов зацепления зубьев шестерни и колеса, и для седьмой степени точности (определяется по таблице 5.3)

Таким образом,

и

,

в результате

Коэффициент, учитывающий распределение нагрузки по ширине венца К_Fβ с достаточной точностью можно определить по графикам, представленным на рис.7.1, в зависимости от отношения ψ_bd = b_w/d, схемы расположения зубчатых колес и твердости активных поверхностей зубьев

К_Fβ =1,03.

Коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между зубьями, для косозубого зацепления при ε_β > 1

,

где n = 7 - степень точности передачи по нормам контакта, а расчет ε_β и ε_α см. раздел 2.1.1.

В результате

K_F = 1,75·1,017·1,03·1,094 = 2,00.

Коэффициент, учитывающий форму зуба, Y_FS определяется по графику на рисунке 7.2, где z_v = 32,549 эквивалентное число зубьев и x = 0,6 – коэффициент смещения шестерни (см.раздел 2.1.1)

Y_FS = 3,3.

Коэффициент, учитывающий наклон зубьев, для косозубой передачи

,

где β =18º угол наклона зубьев. Коэффициент, учитывающий перекрытие зубьев, Y_ε для косозубых передач при ε_β ≥ 1

Таким образом,

мПа.

Планетарный ряд ПР4

Расчетное местное изгибное напряжение на переходной поверхности зуба, мПа

.

Окружная сила на делительном диаметре при расчете на изгибную выносливость

Н.

Значение расчетного момента M_1F взято, как максимальное из числа длительно действующих (см.табл.4.4.ПР).

Коэффициент нагрузки определяется зависимостью

K_F = K_A K_FV K_Fβ K_Fα.

Коэффициент K_A учитывает внешнюю динамическую нагрузку. Если в циклограмме не учтены внешние динамические нагрузки, то для трансмиссий автомобилей, работающих совместно с многоцилиндровыми поршневыми двигателями, можно принимать

K_A = 1,75.

Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку, возникающую в зацеплении

,

где динамическая добавка.

удельная динамическая сила

Окружная скорость на делительном диаметре V_{МЦК-САТПР2(I)} = 3,06 м/с (см.табл.4.4ПР).

Коэффициент, учитывающий влияние вида зубчатой пе6редачи и модификации профиля зуба, (определяется по таблице 7.1.)

δ_F = 0,06

Коэффициент, учитывающий влияние разности шагов зацепления зубьев шестерни и колеса, и для шестой степени точности (определяется по таблице 5.3)

Таким образом,

и

,

в результате

Коэффициент, учитывающий распределение нагрузки по ширине венца К_Fβ с достаточной точностью можно определить по графикам, представленным на рис.7.1, в зависимости от отношения ψ_bd = b_w/d, схемы расположения зубчатых колес и твердости активных поверхностей зубьев

К_Fβ =1,01

Коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между зубьями, для косозубого зацепления при ε_β > 1

,

где n = 6 - степень точности передачи по нормам контакта, а расчет ε_β и ε_α см. раздел 2.1.1.

В результате

K_F = 1,75·1,02·1,01·0,755 = 1,36.

Коэффициент, учитывающий форму зуба, Y_FS определяется по графику на рисунке 7.2, где z_v = 56,961 эквивалентное число зубьев и x = 0,6 – коэффициент смещения шестерни (см.раздел 2.1.1)

Y_FS = 3,4.

Коэффициент, учитывающий наклон зубьев, для косозубой передачи

где β =18º угол наклона зубьев. Коэффициент, учитывающий перекрытие зубьев, Y_ε для косозубых передач при ε_β ≥ 1

Таким образом,

Характеристики

Список файлов книги