Приложение 3 (Пример расчета зубчатых зацеплений ПР) (1034496), страница 16

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 16)

где значения ε_α было определено в разделе 2.1.1.

В результате

мПа.

Коэффициент нагрузки определяется следующей зависимостью:

K_H = K_A K_Hv K_Hβ K_Hα.

Коэффициент K_A учитывает внешнюю динамическую нагрузку: для трансмиссий автомобилей, работающих совместно с многоцилиндровыми поршневыми двигателями,

K_A = 1,75.

Коэффициент К_Hα, учитывающий распределение нагрузки между зубьями, зависит от окружной скорости зубчатого венца V и степени точности по нормам плавности работы: для косозубых передач определяется по графику на рисунке 5.1. Для шестой степени точности и максимальной окружной скорости на делительном диаметре при действии расчетного момента

V_{МЦК-САТПР4(ЗХ)} = 3,06 м/с (см.табл.4.2.ПР)

К_Hα = 1,01;

при этом должно выполняться неравенство

.

Коэффициент, учитывающий распределение нагрузки по ширине венца К_Нβ можно определить по графикам, представленным на рис.4.2, в зависимости от отношения ψ_bd = b_w/d, схемы расположения зубчатых колес и твердости активных поверхностей зубьев:

К_Нβ = 1,01.

Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку, возникающую в зацеплении

,

Динамическая добавка

.

Удельная динамическая сила

.

Коэффициент, учитывающий влияние разности шагов зацепления зубьев шестерни и колеса для шестой степени точности по нормам плавности g₀ = 3,8 (см.таблицу 5.3).

Коэффициент, учитывающий влияние вида зубчатой пе6редачи и модификации профиля зуба для косозубой передачи δ_H = 0,04 (см.таблицу 5.2).

.

Вычисленное значение удельной динамической силы не превышает предельного допустимого значения w_HVпред = 160 (см.таблицу 5.4).

Таким образом,

и

.

В результате коэффициент нагрузки

K_H = 1,75·1,013·1,01·1,01 = 1,81;

и действующие в полюсе зацепления контактные напряжения

мПа

4.4. Расчет на контактную прочность при действии максимальной нагрузки

При действии максимальной нагрузки М_max наибольшее за заданный срок службы контактное напряжение не должно превышать допуска­емого σ_HPmax:

σ_Hmax ≤ σ_HPmax.

Допускаемое контактное напряже­ние при максимальной нагрузке, не вызывающее остаточных деформаций или хрупкого разрушения поверхно­стного слоя σ_HPmax зависит от спосо­ба химико-термической обработки зубчатого колеса и от характера изме­нения твердости по глубине зуба. Для зубьев, подвергнутых цементации или контурной закалке

σ_HPmax = 44·HRC = 44·60 = 2640 мПа.

Максимальное контактное напряжение σ_Hmax определяется по формуле

,

где К_Hmax - коэффициент нагрузки, определяемый при нагрузке М_1max.

Планетарный ряд ПР1

Прямое действие нагрузки

M_H = М_{МЦКПР1(VII)} = 9,91 Нм (см.табл.4.1.ПР).

K_H = 2,11 (см.раздел 4.3).

.

Окружная сила на делительном диаметре при расчете на контактную выносливость

Н.

Коэффициент нагрузки

K_Hmax = K_A K_Hv K_Hβ K_Hα.

Коэффициент K_A учитывает внешнюю динамическую нагрузку: для трансмиссий автомобилей, работающих совместно с многоцилиндровыми поршневыми двигателями,

K_A = 1,75.

Коэффициент К_Hα, учитывающий распределение нагрузки между зубьями, зависит от окружной скорости зубчатого венца V и степени точности по нормам плавности работы: для косозубых передач определяется по графику на рисунке 5.1. Для шестой степени точности и максимальной окружной скорости на делительном диаметре при действии максимального момента

V_{МЦК-САТПР1(VII)} = 3,04 м/с (см.табл.4.1.ПР)

К_Hα = 1,01;

при этом должно выполняться неравенство

.

Коэффициент, учитывающий распределение нагрузки по ширине венца К_Нβ можно определить по графикам, представленным на рис.5.2, в зависимости от отношения ψ_bd = b_w/d, схемы расположения зубчатых колес и твердости активных поверхностей зубьев:

К_Нβ = 1,01.

Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку, возникающую в зацеплении

,

Динамическая добавка

.

Удельная динамическая сила

.

Коэффициент, учитывающий влияние разности шагов зацепления зубьев шестерни и колеса для шестой степени точности по нормам плавности g₀ = 3,8 (см.таблицу 5.3).

Коэффициент, учитывающий влияние вида зубчатой пе6редачи и модификации профиля зуба для косозубой передачи δ_H = 0,04 (см.таблицу 5.2).

.

Вычисленное значение удельной динамической силы не превышает предельного допустимого значения w_HVпред = 160 (см.таблицу 5.4).

Таким образом,

и

.

В результате коэффициент нагрузки

K_Hmax = 1,75·1,119·1,01·1,01 = 1,99;

и

мПа.

Реверсивное действие нагрузки

M_H = М_{МЦКПР1(ЗХ)} = 69,3 Нм (см.табл.4.1.ПР).

K_H = 1,83 (см.раздел 4.3).

Нм.

Окружная сила на делительном диаметре при расчете на контактную выносливость

Н.

Коэффициент нагрузки

K_Hmax = K_A K_Hv K_Hβ K_Hα.

Коэффициент K_A учитывает внешнюю динамическую нагрузку: для трансмиссий автомобилей, работающих совместно с многоцилиндровыми поршневыми двигателями,

K_A = 1,75.

Коэффициент К_Hα, учитывающий распределение нагрузки между зубьями, зависит от окружной скорости зубчатого венца V и степени точности по нормам плавности работы: для косозубых передач определяется по графику на рисунке 5.1. Для шестой степени точности и максимальной окружной скорости на делительном диаметре при действии максимального момента

V_{МЦК-САТПР1(ЗХ)} = 3,04 м/с (см.табл.4.1.ПР)

К_Hα = 1,01;

при этом должно выполняться неравенство

.

Коэффициент, учитывающий распределение нагрузки по ширине венца К_Нβ можно определить по графикам, представленным на рис.5.2, в зависимости от отношения ψ_bd = b_w/d, схемы расположения зубчатых колес и твердости активных поверхностей зубьев:

К_Нβ = 1,01.

Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку, возникающую в зацеплении

,

Динамическая добавка

.

Удельная динамическая сила

.

Коэффициент, учитывающий влияние разности шагов зацепления зубьев шестерни и колеса для шестой степени точности по нормам плавности g₀ = 3,8 (см.таблицу 5.3).

Коэффициент, учитывающий влияние вида зубчатой пе6редачи и модификации профиля зуба для косозубой передачи δ_H = 0,04 (см.таблицу 5.2).

.

Вычисленное значение удельной динамической силы не превышает предельного допустимого значения w_HVпред = 160 (см.таблицу 5.4).

Таким образом,

и

.

В результате коэффициент нагрузки

K_Hmax = 1,75·1,017·1,01·1,01 = 1,815;

и

мПа.

Планетарный ряд ПР2

Прямое действие нагрузки

M_H = М_{МЦКПР2(I)} = 69,33 Нм (см.табл.4.2.ПР).

K_H = 1,975 (см.раздел 4.3).

.

Окружная сила на делительном диаметре при расчете на контактную выносливость

Н.

Коэффициент нагрузки

K_Hmax = K_A K_Hv K_Hβ K_Hα.

Коэффициент K_A учитывает внешнюю динамическую нагрузку: для трансмиссий автомобилей, работающих совместно с многоцилиндровыми поршневыми двигателями,

K_A = 1,75.

Коэффициент К_Hα, учитывающий распределение нагрузки между зубьями, зависит от окружной скорости зубчатого венца V и степени точности по нормам плавности работы: для косозубых передач определяется по графику на рисунке 5.1. Для седьмой степени точности и максимальной окружной скорости на делительном диаметре при действии максимального момента

V_{МЦК-САТПР2(I)} = 4,53 м/с (см.табл.4.2.ПР)

К_Hα = 1,04;

при этом должно выполняться неравенство

.

Коэффициент, учитывающий распределение нагрузки по ширине венца К_Нβ можно определить по графикам, представленным на рис.5.2, в зависимости от отношения ψ_bd = b_w/d, схемы расположения зубчатых колес и твердости активных поверхностей зубьев:

К_Нβ = 1,01.

Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку, возникающую в зацеплении

,

Динамическая добавка

.

Удельная динамическая сила

.

Коэффициент, учитывающий влияние разности шагов зацепления зубьев шестерни и колеса для седьмой степени точности по нормам плавности g₀ = 4,7 (см.таблицу 5.3).

Коэффициент, учитывающий влияние вида зубчатой пе6редачи и модификации профиля зуба для косозубой передачи δ_H = 0,04 (см.таблицу 5.2).

.

Вычисленное значение удельной динамической силы не превышает предельного допустимого значения w_HVпред = 160 (см.таблицу 5.4).

Таким образом,

и

.

В результате коэффициент нагрузки

K_Hmax = 1,75·1,031·1,01·1,04 = 1,895;

и

мПа.

Реверсивное действие нагрузки

M_H = М_{МЦКПР2(ЗХ)} = 69,3 Нм (см.табл.4.2.ПР).

K_H = 1,84 (см.раздел 4.3).

Нм.

Окружная сила на делительном диаметре при расчете на контактную выносливость

Н.

Коэффициент нагрузки

K_Hmax = K_A K_Hv K_Hβ K_Hα.

Коэффициент K_A учитывает внешнюю динамическую нагрузку: для трансмиссий автомобилей, работающих совместно с многоцилиндровыми поршневыми двигателями,

K_A = 1,75.

Коэффициент К_Hα, учитывающий распределение нагрузки между зубьями, зависит от окружной скорости зубчатого венца V и степени точности по нормам плавности работы: для косозубых передач определяется по графику на рисунке 5.1. Для седьмой степени точности и максимальной окружной скорости на делительном диаметре при действии максимального момента

V_{МЦК-САТПР2(ЗХ)} = 1,48 м/с (см.табл.4.2.ПР)

К_Hα = 1,025;

Характеристики

Список файлов книги