Приложение 3 (Пример расчета зубчатых зацеплений ПР) (1034496), страница 27

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 27)

где β =18º угол наклона зубьев. Коэффициент, учитывающий перекрытие зубьев, Y_ε для косозубых передач при ε_β ≥ 1

Таким образом,

мПа.

Планетарный ряд ПР4

Расчетное местное изгибное напряжение на переходной поверхности зуба, мПа

.

Окружная сила на делительном диаметре при расчете на изгибную выносливость

Н.

Значение расчетного момента M_1F взято, как максимальное из числа длительно действующих (см.табл.5.3.ПР).

Коэффициент нагрузки определяется зависимостью

K_F = K_A K_FV K_Fβ K_Fα.

Коэффициент K_A учитывает внешнюю динамическую нагрузку. Если в циклограмме не учтены внешние динамические нагрузки, то для трансмиссий автомобилей, работающих совместно с многоцилиндровыми поршневыми двигателями, можно принимать

K_A = 1,75.

Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку, возникающую в зацеплении

,

где динамическая добавка.

удельная динамическая сила

Окружная скорость на делительном диаметре V_{МЦК-САТПР2(I)} = 3,06 м/с (см.табл.4.4ПР).

Коэффициент, учитывающий влияние вида зубчатой пе6редачи и модификации профиля зуба, (определяется по таблице 7.1.)

δ_F = 0,06

Коэффициент, учитывающий влияние разности шагов зацепления зубьев шестерни и колеса, и для шестой степени точности (определяется по таблице 5.3)

Таким образом,

и

,

в результате

Коэффициент, учитывающий распределение нагрузки по ширине венца К_Fβ с достаточной точностью можно определить по графикам, представленным на рис.7.1, в зависимости от отношения ψ_bd = b_w/d, схемы расположения зубчатых колес и твердости активных поверхностей зубьев

К_Fβ =1,01

Коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между зубьями, для косозубого зацепления при ε_β > 1

,

где n = 6 - степень точности передачи по нормам контакта, а расчет ε_β и ε_α см. раздел 2.1.1.

В результате

K_F = 1,75·1,04·1,01·0,755 = 1,39.

Коэффициент, учитывающий форму зуба, Y_FS определяется по графику на рисунке 7.2, где z_v = 56,961 эквивалентное число зубьев и x = 0,6 – коэффициент смещения шестерни (см.раздел 2.1.1)

Y_FS = 3,4.

Коэффициент, учитывающий наклон зубьев, для косозубой передачи

где β =18º угол наклона зубьев. Коэффициент, учитывающий перекрытие зубьев, Y_ε для косозубых передач при ε_β ≥ 1

Таким образом,

мПа.

5.6. Расчет на прочность при изгибе максимальной нагрузкой

Планетарный ряд ПР3

Прочность зубьев при изгибе максимальной нагрузкой определяется путем сопоставлением расчетного σ_Fmax и допускаемого напряжений изгиба σ_FPmax в опасном сечении при действии максималь­ной нагрузки:

σ_Fmax ≤ σ_FPmax

Для упрощенных расчетов расчетное местное напряжение можно определять по формуле

.

За расчетную нагрузку F_Ftmax принимают максимальную из действующих за расчетный срок службы нагрузок

Нм.

Значение коэффициента К_{МЦКПР3(I)} взято из таблицы 4 приложения 4.

Н.

Н (см.раздел 5.5).

σ_F = 244 мПа (см.раздел 5.5).

Коэффициент K_A учитывает внешнюю динамическую нагрузку. Если в циклограмме не учтены внешние динамические нагрузки, то для трансмиссий автомобилей, работающих совместно с многоцилиндровыми поршневыми двигателями, можно принимать

K_A = 1,75.

Допускаемое напряжение σ_FPmax [мПа]

где коэффициент К_ХF =1 (определятся по графику на рис.4.6);

Коэффициент запаса прочности

для проката S''_F =1,15 и

Предельное напря­жение зубьев при изги­бе максимальной нагруз­кой [мПа]

где мПа - базовое значение предельного напряжения зубьев при изгибе максимальной нагрузкой (см.табл.8.1);

Y_gSt = 1,05 – коэффициент, учитывающий влияние шлифования переходной поверхности зуба (см.табл.8.2);

Y_dSt = 1 – коэффициент, учитывающий влияние деформационного упрочнения переходной поверхности зуба (см.табл.8.3).

Таким образом

мПа,

мПа

и

Планетарный ряд ПР4

Прочность зубьев при изгибе максимальной нагрузкой определяется путем сопоставлением расчетного σ_Fmax и допускаемого напряжений изгиба σ_FPmax в опасном сечении при действии максималь­ной нагрузки:

σ_Fmax ≤ σ_FPmax

Для упрощенных расчетов расчетное местное напряжение можно определять по формуле

.

За расчетную нагрузку F_Ftmax принимают максимальную из действующих за расчетный срок службы нагрузок

Нм.

Значение коэффициента К_{МЦКПР4(I)} взято из таблицы 4 приложения 4.

Н.

Н (см.раздел 5.5).

σ_F = 164,0 мПа (см.раздел 5.5).

Коэффициент K_A учитывает внешнюю динамическую нагрузку. Если в циклограмме не учтены внешние динамические нагрузки, то для трансмиссий автомобилей, работающих совместно с многоцилиндровыми поршневыми двигателями, можно принимать

K_A = 1,75.

Допускаемое напряжение σ_FPmax [мПа]

где коэффициент К_ХF =1 (определяется по графику на рис.4.6).

Коэффициент запаса прочности

для проката S''_F =1,15 и

Предельное напря­жение зубьев при изги­бе максимальной нагруз­кой [мПа]

где мПа - базовое значение предельного напряжения зубьев при изгибе максимальной нагрузкой (см.табл.8.1);

Y_gSt = 1,05 – коэффициент, учитывающий влияние шлифования переходной поверхности зуба (см.табл.8.2);

Y_dSt = 1 – коэффициент, учитывающий влияние деформационного упрочнения переходной поверхности зуба (см.табл.8.3).

Таким образом

мПа,

мПа

и

Характеристики

Список файлов книги