Приложение 3 (Пример расчета зубчатых зацеплений ПР) (1034496), страница 26

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 26)

К_Hα = 1,025;

при этом должно выполняться неравенство

.

Коэффициент, учитывающий распределение нагрузки по ширине венца К_Нβ можно определить по графикам, представленным на рис.5.2, в зависимости от отношения ψ_bd = b_w/d, схемы расположения зубчатых колес и твердости активных поверхностей зубьев:

К_Нβ = 1,06.

Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку, возникающую в зацеплении

,

Динамическая добавка

.

Удельная динамическая сила

.

Коэффициент, учитывающий влияние разности шагов зацепления зубьев шестерни и колеса для седьмой степени точности по нормам плавности g₀ = 4,7 (см.таблицу 5.3).

Коэффициент, учитывающий влияние вида зубчатой пе6редачи и модификации профиля зуба для косозубой передачи δ_H = 0,04 (см.таблицу 5.2).

.

Вычисленное значение удельной динамической силы не превышает предельного допустимого значения w_HVпред = 160 (см.таблицу 5.4).

Таким образом,

и

.

В результате коэффициент нагрузки

K_Hmax = 1,75·1,044·1,06·1,025 = 1,99;

и

мПа.

Реверсивное действие нагрузки

M_H = М_{САТПР3(I)} = 73,28 Нм (см.табл.5.2.ПР).

K_H = 1,89 (см.раздел 5.3).

Нм.

Окружная сила на делительном диаметре при расчете на контактную выносливость

Н.

Коэффициент нагрузки

K_Hmax = K_A K_Hv K_Hβ K_Hα.

Коэффициент K_A учитывает внешнюю динамическую нагрузку: для трансмиссий автомобилей, работающих совместно с многоцилиндровыми поршневыми двигателями,

K_A = 1,75.

Коэффициент К_Hα, учитывающий распределение нагрузки между зубьями, зависит от окружной скорости зубчатого венца V и степени точности по нормам плавности работы: для косозубых передач определяется по графику на рисунке 5.1. Для седьмой степени точности и максимальной окружной скорости на делительном диаметре при действии максимального момента

V_{МЦК-САТПР3(I)} = 3,34 м/с (см.табл.5.2.ПР)

К_Hα = 1,04;

при этом должно выполняться неравенство

.

Коэффициент, учитывающий распределение нагрузки по ширине венца К_Нβ можно определить по графикам, представленным на рис.5.2, в зависимости от отношения ψ_bd = b_w/d, схемы расположения зубчатых колес и твердости активных поверхностей зубьев:

К_Нβ = 1,06.

Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку, возникающую в зацеплении

,

Динамическая добавка

.

Удельная динамическая сила

.

Коэффициент, учитывающий влияние разности шагов зацепления зубьев шестерни и колеса для седьмой степени точности по нормам плавности g₀ = 4,7 (см.таблицу 5.3).

Коэффициент, учитывающий влияние вида зубчатой пе6редачи и модификации профиля зуба для косозубой передачи δ_H = 0,04 (см.таблицу 5.2).

.

Вычисленное значение удельной динамической силы не превышает предельного допустимого значения w_HVпред = 160 (см.таблицу 5.4).

Таким образом,

и

.

В результате коэффициент нагрузки

K_Hmax = 1,75·1,019·1,06·1,04 = 1,97;

и

мПа.

Планетарный ряд ПР4

Прямое действие нагрузки

M_H = М_{МЦКПР4(I)} = 69,33 Нм (см.табл.5.3.ПР).

K_H = 1,84 (см.раздел 5.3).

.

Окружная сила на делительном диаметре при расчете на контактную выносливость

Н.

Коэффициент нагрузки

K_Hmax = K_A K_Hv K_Hβ K_Hα.

Коэффициент K_A учитывает внешнюю динамическую нагрузку: для трансмиссий автомобилей, работающих совместно с многоцилиндровыми поршневыми двигателями,

K_A = 1,75.

Коэффициент К_Hα, учитывающий распределение нагрузки между зубьями, зависит от окружной скорости зубчатого венца V и степени точности по нормам плавности работы: для косозубых передач определяется по графику на рисунке 5.1. Для шестой степени точности и максимальной окружной скорости на делительном диаметре при действии максимального момента

V_{МЦК-САТПР1(VII)} = 3,06 м/с (см.табл.5.3.ПР)

К_Hα = 1,01;

при этом должно выполняться неравенство

.

Коэффициент, учитывающий распределение нагрузки по ширине венца К_Нβ можно определить по графикам, представленным на рис.5.2, в зависимости от отношения ψ_bd = b_w/d, схемы расположения зубчатых колес и твердости активных поверхностей зубьев:

К_Нβ = 1,01.

Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку, возникающую в зацеплении

,

Динамическая добавка

.

Удельная динамическая сила

.

Коэффициент, учитывающий влияние разности шагов зацепления зубьев шестерни и колеса для шестой степени точности по нормам плавности g₀ = 3,8 (см.таблицу 5.3).

Коэффициент, учитывающий влияние вида зубчатой пе6редачи и модификации профиля зуба для косозубой передачи δ_H = 0,04 (см.таблицу 5.2).

.

Вычисленное значение удельной динамической силы не превышает предельного допустимого значения w_HVпред = 160 (см.таблицу 5.4).

Таким образом,

и

.

В результате коэффициент нагрузки

K_Hmax = 1,75·1,018·1,01·1,01 = 1,82;

и

мПа.

Реверсивное действие нагрузки

M_H = М_{МЦКПР4(ЗХ)} = 69,33 Нм (см.табл.5.3.ПР).

K_H = 1,83 (см.раздел 5.3).

Нм.

Окружная сила на делительном диаметре при расчете на контактную выносливость

Н.

Коэффициент нагрузки

K_Hmax = K_A K_Hv K_Hβ K_Hα.

Коэффициент K_A учитывает внешнюю динамическую нагрузку: для трансмиссий автомобилей, работающих совместно с многоцилиндровыми поршневыми двигателями,

K_A = 1,75.

Коэффициент К_Hα, учитывающий распределение нагрузки между зубьями, зависит от окружной скорости зубчатого венца V и степени точности по нормам плавности работы: для косозубых передач определяется по графику на рисунке 5.1. Для шестой степени точности и максимальной окружной скорости на делительном диаметре при действии максимального момента

V_{МЦК-САТПР4(ЗХ)} = 3,06 м/с (см.табл.5.3.ПР)

К_Hα = 1,01;

при этом должно выполняться неравенство

.

Коэффициент, учитывающий распределение нагрузки по ширине венца К_Нβ можно определить по графикам, представленным на рис.5.2, в зависимости от отношения ψ_bd = b_w/d, схемы расположения зубчатых колес и твердости активных поверхностей зубьев:

К_Нβ = 1,01.

Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку, возникающую в зацеплении

,

Динамическая добавка

.

Удельная динамическая сила

.

Коэффициент, учитывающий влияние разности шагов зацепления зубьев шестерни и колеса для шестой степени точности по нормам плавности g₀ = 3,8 (см.таблицу 5.3).

Коэффициент, учитывающий влияние вида зубчатой пе6редачи и модификации профиля зуба для косозубой передачи δ_H = 0,04 (см.таблицу 5.2).

.

Вычисленное значение удельной динамической силы не превышает предельного допустимого значения w_HVпред = 160 (см.таблицу 5.4).

Таким образом,

и

.

В результате коэффициент нагрузки

K_Hmax = 1,75·1,018·1,01·1,01 = 1,82;

и

мПа.

5.5. Расчет на изгибную выносливость

Планетарный ряд ПР3

Расчетное местное изгибное напряжение на переходной поверхности зуба, мПа

.

Окружная сила на делительном диаметре при расчете на изгибную выносливость

Н.

Значение расчетного момента M_1F взято, как максимальное из числа длительно действующих (см.табл.5.2.ПР).

Коэффициент нагрузки определяется зависимостью

K_F = K_A K_FV K_Fβ K_Fα.

Коэффициент K_A учитывает внешнюю динамическую нагрузку. Если в циклограмме не учтены внешние динамические нагрузки, то для трансмиссий автомобилей, работающих совместно с многоцилиндровыми поршневыми двигателями, можно принимать

K_A = 1,75.

Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку, возникающую в зацеплении

,

где динамическая добавка.

удельная динамическая сила

Окружная скорость на делительном диаметре V_{МЦК-САТПР3(I)} = 3,34 м/с (см.табл.4.3ПР).

Коэффициент, учитывающий влияние вида зубчатой пе6редачи и модификации профиля зуба, (определяется по таблице 7.1.)

δ_F = 0,06

Коэффициент, учитывающий влияние разности шагов зацепления зубьев шестерни и колеса, и для седьмой степени точности (определяется по таблице 5.3)

Таким образом,

и

,

в результате

Коэффициент, учитывающий распределение нагрузки по ширине венца К_Fβ с достаточной точностью можно определить по графикам, представленным на рис.7.1, в зависимости от отношения ψ_bd = b_w/d, схемы расположения зубчатых колес и твердости активных поверхностей зубьев

К_Fβ =1,03.

Коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между зубьями, для косозубого зацепления при ε_β > 1

,

где n = 7 - степень точности передачи по нормам контакта, а расчет ε_β и ε_α см. раздел 2.1.1.

В результате

K_F = 1,75·1,0459·1,03·1,31 = 2,47.

Коэффициент, учитывающий форму зуба, Y_FS определяется по графику на рисунке 7.2, где z_v = 32,549 эквивалентное число зубьев и x = 0,6 – коэффициент смещения шестерни (см.раздел 2.1.1)

Y_FS = 3,3.

Коэффициент, учитывающий наклон зубьев, для косозубой передачи

,

Характеристики

Список файлов книги