Spravochnik_tehnologa-mashinostroitelya_T2 (550693), страница 48
Текст из файла (страница 48)
Подача з: при черновой обработке выбирают максималыю возможную подачу, исходя из жесткости и прочности системы СПИД, мощности прнвола станка, прочности твердосплавной пластинки и других ограничивающих факторов; п р и ч и с т о в о й обработке — в зависимости от требуемой степени точности и шероховатости обработанной поверхности. Скорость резания и рассчитывают по эмпирическим формулам, установленным для каждого вида обработки, которые имеют общий вид С„ 7 г"-У Значения коэффициента С„и показателей степени, содержащихся в этих формулах, так же как и периода стойкости Т инструмента, применяемого для данного вида обработки, приведены в таблипах для каждого вида обработки.
Вычисленная с использованием табличных данных скорость резания е,е учитывает конкретные значения глубины резания д подачи з и стойкости Т и действительна при определенных табличных значениях ряла лругих факторов. Поэтому для получения действительного значения скорости резания с с учетом конкретных значений упомянутых факторов вводится поправочный коэффипиент К„.. Тогда действительная скорость резания е = с,еК„, где К, — произведение ряда коэффициентов. Важнейшими из них, общими лля различных вилов обработки, являются: К„„— козффидиент, учитывающий качество обрабатываемого материала (табл.
1 — 4); К, — коэффициент, отражающий состояние поверхности заготовки (табл. 5); К„, — коэффипиент, учитывающий качество материала инструмента (табл. 6), !. Пепрялечиый коэффящиеит К„„, учитываинпкй влищае физико-механических свойств абрабатываемого материала иа екерветь резания мула Примечания; !. о в Н — фактические параметры, характеризующие обрабатываемый материал, Лля которого рассчитывается скорость резания. 2 Кеэффяпяеят К, характеризующий группу стали ло сбрабатываемости, и показатель степени ч, см в табл. 2 262 Режимы РезАния 2. Значенив коэффициента К, н показатели степени л„в формуле длв расчета ковффяцнента обрабатываемостн стали К„„ приведенные в табл.
1 Показатели степени ие, при обработке Коэффициент К, дла материала инструмента сверлами, тан- керами, разверт- ками фрезами резцами Обрабатываемый материал из быстр орежушей стали иэ быстро у из тверше» лого сплава из быст. Рорежу. шей сталц из бысгРорежу. из твер. шей лого стали сплава из твер.
лого сп.чана из твер лого спчава -0,9 — 0,9 0,9 1,0 — 1,0 1,0 1,75 1,0 1.75 -0,9 — 0,9 0,9 1,05 1,0 1,0 1,0 1,2 1,1 1,75 0,95 1,75 09 1,5 1,45 1,35 0,85 0,8 1,0 1,0 1,0 0,7 0,8 1,25 0,8 0,9 0,85 1,25 1,5 1,25 0,9 0,85 0,75 0,8 1,0 0,75 0,75 0,8 1,25 0,85 1,25 0,6 0,7 1,25 1,3 1,3 0,95 0,85 1,25 1,25 1,7 1,7 1,25 1,3 1,25 1,3 3. Ноправочный коэффициент К м учнтываюший влияние фязико-механических свойств жаро- прочных и коррозионпо-стойких сталей н сплавов на скорость резания Усрелиеииое значение коэффициента К „, Усредненное зиачеиие ксэффициеита К Марка стали нли сплава Мариа стали или сплава ом МПа ое, МПа 550 750 1100 - 1460 800- !300 850-1000 700 — 1200 700 720-800 820- 10000 950 1000- 1250 1000- 1250 900- 1000 900-950 950- 1200 750-950 900 — 1200 900-1400 600- 1100 850- 1100 600-620 730 780 Сталь: углеро тая (С 0 6, 3 ом Мпап < 450 450- 550 > 550 повышенной н высокой обрабатываемостп резанием хромнстая углеродистая !С > 0,6%), хромоннкелевая, хромомолнбденованадневая хромомарганцовистая, хромокремннстая, хромокремнемарганцовнстая, хромоннкельмолнбденовая, хромомолнбденоалюмннневая хромованадневая марганцовнстая хромоннкельвольфрамовая, хромомолнбденовая хромоалюмннневая хромоникельванадневая быстрорежушне Чугун.
серый ковкнй 12Х18Н9Т ! ЗХ! !Н2В2МФ !4Х17Н2 13Х14НЗВ2ФР 37Х!2Н8Г8МФБ 45Х14Н14В2М 10Х1! Н20ТЗР 12Х21Н5Т 20Х2ЗН18 31Х19Н9МВБТ 15Х18Н12С4ТЮ ХН78Т ХН75МБТЮ 1,0 0,8 — О,З 1,О - 0,75 0,5 — 0,4 0,95 - 0,72 1,06 0,85 0,65 0,80 0,40 0,50 0,75 0,53 ХНООВТ ХН77ТЮ ХН77ТЮР ХН35ВТ ХН70ВМТЮ ХН55ВМТКЮ ХН65ВМТЮ ХН35ВТЮ ВТЗ-1; ВТЗ ВТ5; ВТ4 ВТ6; ВТ8 ВТ14 12Х!3 ЗОХ!3! 40Х13 0,48 0,40 0,26 0,50 0,25 0,25 0,20 0,22 0,40 0,70 0,35 0,53 — 0,43 1,5 — 1,2 1,3 — 0,9 ОБщие сиелепия 4.
Поправочный коэффициент К„„учятыаапнний влияние физико-механических свовств медных и алюминиевых сплавов иа скорость резания Кма Медные сплавы Алюминиевые сплавы Гетерогенные: НВ> 140 НВ 100 в 140 Свиицовистые при основной гетерогенной структуре Гомогеиные Сплавы с содержанием свинца < 10 Уа при основной гомогенной структуре Медь Сплавы с солержаиием свинца > 15;,' Силумин и литейные сплавы (закален ные), о, = 200 + 300 МПа, НВ > 60 0,7 1,0 1,7 Дюралюминий (закалепный), о',=400 —: + 500 МПа, НВ> 100 2,0 4,0 1,0 Силумин и литейные сплавы, о, = =100 — ' 200 МПа, НВ<65. Дюралюминий.
сг,=ЗООБ400 МПа, НВК 100 8 12,0 Дюралюминий, о, = 200 —: 300 МПа 1,2 Состояние поверхности заготовки 6. Поправочиый коэффипнент Каа, учитывающий влияние инструментального материала на скорость резании Значения «оэффициепта К„ в зависимости от маркя инструментального материала Обрабатываемый материал Т15Кб ТЗОК4 ВК8 1,15 1,4 0,4 Сталь конструкционпая Т14К8 0,8 Т15К6 1,00 Т5К12В Т5К10 0,35 0,65 Т15Кб 1,9 Р18 0,3 ВК8 1,0 Т5К10 1,4 Коррозионно-стойкие и жаро- прочные стаяи НВС 51 — 62 Сталь закаленная НАС 35 — 50 ВК8 0,83 Т15Кб 1,0 ТЗОК4 1,25 ВКб 0,85 ВК4 1,0 ВК6 ВК8 0,92 0,74 Серый и ковкий чугун ВК8 ВК6 ВК4 ВКЗ ВКЗ 1,25 0,83 1,0 1,15 Силь, чугун, медные и алю- миниевые сплавы ВК4 РОМ5 ВК6 9ХС ХВГ У12А 0,5 0,6 2,5 0,6 1,0 2,7 Поправочвый коэффициент К„а, учптывающий влияние состояния поверхности заготовки иа скорость резания Риапгмы Ркзания 7.
Келрбмииевт измеюмаа стойкости Кгн в завасаместа ет чвсяа едвоврмиеюю рабеташгюкх иаструмеквав пук средней ае раааемеуаесга ах загрузке 10 15 Число работающих ннструментов 1,7 2,5 Прнмечання: 1. Прн равномерной загрузке ннструментов коэффициент Куь увеличивать в 2 раза. 2. Прн загрузке ннструментов с большой неравномерностью коэффициент Кга уменьшать на 25 — 30% 8. кеэфбиимавт изменении периода стойкости кг, в зависимости ет числе едиовуеммаю ебсауанюаемык стаюпю Число обслужнваемых станков 7 н более 2,8 1,0 1,4 1,9 2,6 3,1 Кт у.
ПсябмаЕЧамй Иаэффаамат Кмр дпа СтаЛИ а ЧутзЧЮ, унатвзеамна1й апаююс КаЧЕ Став обрабатываемого матауавлв аа салеаяие зааасюиести Показатель степени л прн определении Обрабатываемый материал Расчетная формула составляющей Р, силы резания пря обработке рсзцамн окружной силы резания Р, прн фрезерованнн Конструкционная углеродистая и легированная сталь О„МПа: с 600 0,75/0,35 0„75/0,75 0,7570,75 0,75/0,75 0,3/0,3 0,310,3 > 600 0,4!0,55 Серый чугун 0,6/0,6 1,070,55 Ковний чугун 0,4/0,55 0,6/О,б 1,0/0,55 П рн меч анне. В чнслнтелс приведены значения показателя степени л лля твердого сплава, в знаменателе — для быстрорежущей стали.
Стойкость Т- период работы инструмента до затупления, приводимый для различных видов обработки, соответствует условиям одноинструментной обработки. При многоинструментной обработке период стойкости Т следует увеличивать. Он зависит прежде всего от числа одновременно работающих инструментов,отношения времени резания к времени ра- бочсго хода, материала инструмента, вида оборудования. Прн многостаночном обслуживании период стойкости Т также необходимо увеличивать с возрастанием числа обслуживаемых станков.
В обычных случанх расчет точного значения периода стойкости громоздкий. Поэтому ориентировочно можно считать, что период крутящего момента М н осевой силы Рс прн сверленнн, рассверлнваннн н зенкеро- ваннн 10, Пепрааечиый инэффиниеит К, унгтываюаний ишниве качества медаык и алюмаашеиьая Алюминиевые сплавы Медные сплавы Гетерогенные: НВ 120 Алюминий и силумин Дюралюминий, гг„ МПа: 250 350 > 350 1,0 1,0 НВ > 120 Свинцовистые при основной гетерогенной структуре и свинцовистые с содержанием свянца 1О Тл при основной гомогенной структуре Гомогенные Медь С содержанием свинца > 15% 0,75 0,65 — 0„70 1,5 2,0 2,75 1,8 — 2,2 1,7 — 2,1 0,25 — 0,45 стойкости при многоинструментной обра- ботке ТОЧЕНИЕ уми 7Кги (2) а при многостаночном обслуживании Т„„= ТКг.
(3) где Т- стойкость лимитирующего инструмента; Кти — коэффициент изменения периода стойкости при многоинструментной обработке (табл. 7); Кт, — коэффициент изменения периода стойкости при многостаночном обслуживании (табл. 8). Сила резания. Под силой резания обычно подразумевают ее главную составляющую Р„ определяющую расходуемую на резание мощность Н, и крутящий момент на шпинделе станка. Силовые зависимости рассчитывают по эмпирическим формулам, значения коэффициентов и показателей степени в которых для различных вгщов обработки приведены в соответствующих таблицах. Рассчитанные с использованием табличных данных силовые зависимости учитывают конкретные технологические параметры (глубину резания, подачу, ширину фрезерования и др.) и действительны прн определенных значениях ряда других факторов.
Их значения, соответствующие фактическим условиям резания, получают умножением на коэффициент Кр — общий поправочный коэффициент, учитйваюший измененные по сравнению с табличными условия резания, представляющий собой произведение из ряда коэффициентов. Важнейшим из ннх является коэффициент Кмр, учитывающий качество обрабатываемого материала, значения которого для стали и чугуна приведены в табл.
9, а лля медных и алюминиевых сплавов — в табл. 1О. Глубана резании г: при черновом точении и отсутствии ограничений по мощности оборудования, жесткости системы СПИД принимается равной припуску на обработку; при чистовом точении прнпуск срезаетса за два прохода и более. На каждом последующем проходе следует назначать меньшую глубину резания, чем на предшествующем. При параметре шероховатости обработанной поверхности Яа = 3,2 мкм включительно г = 0,5+ 2,0 мм; йа ) )0,8 мкм, г = 0,1-: 0,4 мм.
Подача л: при черновом точении принимается максимально допустимой по мощности оборудования, жесткости системы СПИД, прочности режущей пластины и прочности держанки. Рекомендуемые подачи при черновом наружном точении приведены в табл. 11, а при черновом растачивании — в табл. 12. Максимальные величины подач при точении стали 45, допустимые прочностью пластины из твердого сплава, приведены в табл. 13. Подачи при чистовом точении выбирают в зависимости от требуемых параметров шероховатости обработанной поверхности и радиуса при вершине резца (табл. 14). При прорезании пазов и отрезании величина поперечной подачи зависит от свойств обрабатываемого материала, размеров паза и диаметра обработки (табл. 15). Рекомендуемые подачи при фасонном точении приведены в табл.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
