диплом (1204397), страница 8

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 8)

Для увеличения эффективности контурного взрывания шпуры располагаем по возможности ближе к проектному контуру выработки, учитывая конструктивные особенности применяемого бурового оборудования, поэтому бурение контурных и подошвенных шпуров производим с наклоном шпура к оси тоннеля под углом 7°.Основные показатели взрыва и характеристики шпуров приведены в таблице 6.22 и 6.23.

Таблица 6.22

Основные показатели взрыва калотты

Наименование	Единица измерения	Количество
Сечение забоя	м²	38
Заходка за цикл	м	1,5
Объем взрываемой породы	м³	57
Глубина комплекта шпуров	м	1,67
К.И.Ш. (η)	-	0,9
Количество шпуров	шт.	60
Количество ВВ	кг	74,1
Количество ЭД	шт.	60
Суммарная длина ДШ	м	59,5
Фактический удельный расход ВВ	кг/ м³	1,3
Удельный расход ЭД	шт. / м³	0,74
Удельный расход ДШ	м/ м³	0,74
Удельный расход бурения	м/ м³	1,81

Таблица 6.23

Характеристики шпуров калотты

Вид шпура	№ шпура	Ступень замедления, мсек	Длина шпура, м	Кол-во, шт	Кол-во ВВ на шпур, кг	Всего ВВ, кг
Врубовый	1-4	0	2,14	4	1,74	6,96
Контурный	27-46	0	1,7	20	0,765	15,3
Подошвенный	47-60,26	45	1,7	15	1,45	21,75
Отбойный	7-25	30	1,67	19	1,45	27,55
Отбойный	5-6	15	1,67	2	1,45	2,9

6.3.2.9. Определение расхода ВВ и массы зарядов шпуров для штроссы

Ориентировочный расход ВВ на заходку определяется по формуле:

(6.27)

Средняя масса одного заряда отбойных и подошвенных шпуров определяется по формуле:

(6.28)

Таблица 6.24

Результаты расчета

Способ проходки	f	Q, кг	W, м	qотб. под. кг	Q ВВ. кг
Нижний уступ	3	59,75	1,5	1,158	59,766

Схема расположения шпуров по забою при f=3,0 приведена на рисунке 6.6.

Таблица 6.25

Основные показатели взрыва штроссы

Наименование	Единица измерения	Количество
Сечение забоя	м²	51
Заходка за цикл	м	1,5
Объем взрываемой породы	м³	76,5
Глубина комплекта шпуров	м	1,67
К.И.Ш. (η)	-	0,9
Количество шпуров	шт.	53
Количество ВВ	кг	59,766
Количество ЭД	шт.	53
Фактический удельный расход ВВ	кг/ м³	0,781
Удельный расход ЭД	шт. / м³	0,69
Удельный расход бурения	м/ м³	1,16

Таблица 6.26

Характеристики шпуров штроссы

Вид шпура	№ шпура	Ступень замедления, мсек	Длина шпура, м	Кол-во, шт	Кол-во ВВ на шпур, кг	Всего ВВ, кг
Подошвенный	1-19	30	1,7	19	1,158	22,00
Отбойный	20-36	15	1,67	17	1,158	19,69
Отбойный	37-53	0	1,67	17	1,158	19,69

6.4. Паспорт временного крепления выработки

6.4.1. Паспорт временного крепления выработки при способе сплошного забоя f=9,0

Принимается анкерная временная крепь выработки с использованием металлических клиновых анкеров с сеткой из проволоки диаметром 2 мм и размерами ячейки 50х50 мм. Несущая способность анкера 6 т, диаметр шпура 42 мм, диаметр замка 36 мм, толщина клина 25 мм, размеры приняты по рекомендациям [10]. Клинощелевые анкеры устраиваются путем забивки их в шпур отбойным молотком со специальной насадкой. Натяжение анкера осуществляется при затягивании гайки специальным ключом или электрическим гайковертом с контролируемым крутящим моментом.

Расчетная длина анкера l_р назначается равной высоте зоны возможного обрушения, исходя из условия закрепления замка за пределами этой зоны – в ненарушенном массиве породы. Размер замковой и концевой части анкера принимается конструктивно, длина замковой части =25 см.

Длина рабочей зоны анкера назначается по формуле:

(6.29)

где L=11,5 м - ширина выработки; f - коэффициент крепости породы; Kт=2 - коэффициент, зависящий от трещиноватости пород.

Размер концевой части анкера назначается конструктивно. Для клинощелевых анкеров l_к=10 см. Полная длина анкера l₀ составит:

(6.30)

Расчетная длина анкера:

(6.31)

Предельное расстояние между анкерами по расчетной несущей способности замка:

(6.32)

где N=6 т – расчетная несущая способность замка; γ– объемный вес горной породы, т/м³; l_р – расчетная длина анкера.

С целью исключения возможности обрушения породы между анкерами рекомендуется принимать .

Расчетная нагрузка Р на анкер при принятом расстоянии а между анкерами в ряду и между рядами составит с учетом коэффициента перегрузки:

(6.33)

Все обозначения такие же, что и формулах (4.31)-(6.32).

Диаметр стержня анкера из стали Ст 3, определяется по формуле:

(6.34)

где R_a=2100 кг/см² – расчетное сопротивление стали Ст. 3 растяжению; Р– расчетная нагрузка на анкер при принятом расстоянии а между анкерами, кг.

Таблица 6.27

Результаты расчета

Способ проходки	Крепость породы	la, м	lо, м	lр, м	N, т	γ, т/м3	a, м	P, т	Ra кг/см2	d, см
Сплошной забой	9,0	1,92	2,02	1,67	6	2,7	0,95	5,98	2100	1,9

– условие выполняется.

Принимается расстояние между анкерами при f=9,0 0,83 м.

Диаметр стержня назначается по рекомендациям [10] и принимается минимальным, равным 20 мм, с учетом резьбы d=22 мм. Стержень изготавливается из стали Ст. 3 Опорные шайбы имеют размеры 100х100х8 мм, также изготовляются из стали Ст. 3. Конструкция анкера приведена на рисунке 6.7. Паспорт крепления выработки приведен на рисунке 6.8 и 6.9.

6.4.2. Паспорт временного крепления выработки при способе нижнего уступаf=3,0

Принимается анкерная временная крепь выработки с использованием железобетонных набивных анкеров и размерами ячейки 50х50 мм. Несущая способность анкера 7-10т через 6 часов, диаметр шпура 42 мм, заполненный цементно-песчаным раствором, размеры приняты по рекомендациям [9].Расчетная длина анкера l_р назначается равной высоте зоны возможного обрушения, исходя из условия закрепления замка за пределами этой зоны – в ненарушенном массиве породы. Размер замковой и концевой части анкера принимается конструктивно, длина замковой части =50 см.

Длина рабочей зоны анкера назначается по формуле(6.29).

Размер концевой части анкера назначается конструктивно. Для железобетонных анкеров l_к=10 см. Полная длина анкера l₀ составит по формуле (6.30) и расчетная длина определяется по формуле (6.31).

Характеристики

Список файлов ВКР