ПЗ Вариант многоковшового погрузчика. Часть 2 (1192122), страница 6

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 6)

Лист № докум. Подпись ДатаКТ13-НТК(БТ)ПМ-522Лист40Сопротивление в зоне загрузки 8'Wзагр  Wзу  Wзб  Wзп ,где(2.22)Wзу − сопротивление при сообщении поступающему по воронкегрузу ускорения ленты,Wзу Wзу Qgv36760  9,81 2,0 4142H ,3,6Wзб − сопротивление от трения груза о неподвижные борта направляю-щего лотка.Wзб  f1  hб2    g  lл  nб ,(2.23)где f1 − коэффициент внешнего трения, согласно физико-механическимсвойствам принимаем f1 =0,6; hб − высота груза в лотке, hб =0,3h, тогда hб=0,09м (h-высота лотка); l л − длина лотка; nб − коэффициент бокового давления, равен 0,6.Wзб  0,6  0,092 1500  9,81 2,5  0,6  107,3H ,W зп − сопротивление от трения уплотнительных полос направляющеголотка о ленту конвейера.W зп  50l л ,W зп  50  2,5  125H ,Wзагр  4142  107,3  125  4374,3HУчасток 8| − 9 имеет распределенное сопротивление движению лентырабочей ветви конвейера.

Определяется по формулеW8/ 9   g  qг  qл  Lгг  q pp Lг    qг  qл  gH,(2.24)где ω − коэффициент сопротивления перемещения груза, зависящийот условий работы и типа роликовой опоры, т.к. условия работы конвейератяжелые и роликоопора желобчатая, то принимается 0,03;Lг –длина груженного участка; qг – погонная нагрузка от веса грузаИзм. Лист № докум. Подпись ДатаКТ13-НТК(БТ)ПМ-522Лист41qг qг Q3,6 V(2.25)760 105,6кг / м3,6  2,0qл – погонная масса выбранной ленты; qр – погонная масса вращающихся частей роликоопор груженной ветви конвейера.q ррm рр  n ррLг,(2.26)где m рр – масса вращающихся частей в роликовой опоре; n рр – количество роликовых опор на рабочей ветви; Lг – длина нагруженного участка.q рр 22  6 35,7 кг/м3,7Поскольку H=0, то сопротивление на прямолинейном груженном участке 8/–9:W8/ 9   g  qг  qл  Lг8/ 9  q pp L8/ 9 г W8/ 9  0, 03  9,81 105, 6  8,32   3, 7  35, 7  3, 7   162,92 НУчасток 9 − 10 − 11 имеет распределенное сопротивление движениюленты рабочей ветви конвейера.

Определяется по формуле (2.24)q рр 22  7 28,15, 48ТогдаW91011  0, 03  9,81 105, 6  8,32  5, 48  28,1 5, 48  105, 6  8,32  9,81 0,5  787,8Участок 11–1имеет местное сопротивление.Так как барабан приводной угол обхвата 185° принимается kп=1,05.W111  S10 1, 05  1  0, 05  S10Изм. Лист № докум.

Подпись ДатаКТ13-НТК(БТ)ПМ-522Лист422.13.4 Методика тягового расчетаМетод обхода трассы по контуру состоит в том, что натяжение в каждой последующей по ходу движения точке равное сумме натяжений в предыдущей точки и силы сопротивления на участке между ними [2, 6].Si 1  Si  Wi (i 1)(2.27)Определение натяжений в характерных точках контура трассы конвейера начинается с точки 1, усилие в которой S1=Sсб пока не известно. Обходяпоследовательно контур от точки к точке по ходу движения ленты, выражаются натяжения в этих точках через неизвестное S1. Натяжение S1=S2 , таккак на участке 1-2 не возникает сопротивлений.S 2  S1  Wоч  S1  32S3  S 2  W23  S 2  0, 02S 2  1, 02S1  32S4  S3  W3 4  1, 02S1  66,12S5  S4  W45  1, 02  66,12  25, 4  1, 02 S1  91,52S6  S5  W56  1, 02S1  91,52  0, 02(1, 02S1  91,52)  1, 04S1  93, 4S8  S6  W67 8  1, 02S1  0, 05(1, 04S1  93, 4)  1, 072S1  4, 67S8/  S8  Wзагр  1,072S1  4378,97S9  S8/  W8/ 9  1,072S1  4378,97  162,92  1,072S1  4541,89S11  S9  W91011  1, 072S1  4541,89  787,8  1, 072S1  5329, 69Таким образом:S11  А  S1  Бгде A-числовой коэффициент от сопротивлений на барабанах; Б- числовой коэффициент на участках.Для решения этого уравнения необходимо составить систему вторымуравнением в которой будет условие Эйлера. S11  1, 072  S1  5329, 69S11  S1  e f Изм.

Лист № докум. Подпись ДатаКТ13-НТК(БТ)ПМ-522Лист43где f – коэффициент трения между лентой и поверхностью приводногобарабана, α – угол обхвата барабана лентой в радианах е = 3,01 – основаниенатуральных логарифмов.S5  S1  3, 01 S11  1, 072  S1  5329, 69S11  S1  3, 01Решив систему уравнений получим S1  2750,1НПодставим значения S1, получимS1  2750,1НS 2  2782,1НS3  2837,1НS 4  2871, 2 НS5  2896, 6 НS6  2953,5 НS8  2952,8 НS8/  7327,1НS9  7490 НS11  8277,8 НСтроим тяговую диаграмму выражающую закон изменения натяженияв ленте.Рисунок 2.14 – Диаграмма выражающая закон изменения натяженияИзм. Лист № докум. Подпись ДатаКТ13-НТК(БТ)ПМ-522Лист44Определяется окружная сила на приводном барабане с учетом сопротивлений.Fокр  S11  S1  W111 ,Fокр  8277,8  2750,1  413,9  5941,6H2.14 Расчет мощности приводаПроводится проверка предварительно выбранной ленты на прочность.Необходимое число прокладок тягового каркаса.iiS 11max, лB(2.27)8691,7 1,110  800Проверка выполняется, так как полученное количество прокладокменьше ранее принятого.Выбор элементов привода конвейера.Определяем необходимую мощность мотор-барабана [2].NNИзм.

Лист № докум. Подпись ДатаF0 v, мех 1000(2.28)5941,6  2,0 14кВт .0,85 1000КТ13-НТК(БТ)ПМ-522Лист453 Общие расчеты поворотного конвейера3.1 Обобщение, анализ и дополнение исходных данныхВ данной работе для увеличения длины загрузки, а также для равномерного распределения щебня в вагоне предлагается установить поворотныйконвейер, который позволит повысить качество работ, а также повысить производительность машины.

Некоторые исходные данные для дальнейших расчетов приведены в таблице 3.1.Таблица 3.1 – Исходные данные для расчета1Вид грузаЩебень2Вид конвейераРядовой3Крупность транспортируемых частицдо 60, мм4Условия работытяжелые5Расчетная производительность760 т/ч6Скорость движения ленты, м/с2,07Длина трассы конвейера, м58Высота подъема груза, м03.2 Предварительное составление расчётной схемы конвейера1 – приводной барабан; 2 – натяжное устройство; 3 – лента конвейера; 4– загрузочное устройство; 5 – очистное устройство; 6– поддерживающие роликовые устройства; 7– грузРисунок 3.1 – Предварительная расчетная схема поворотного конвейераИзм.

Лист № докум. Подпись ДатаКТ13-НТК(БТ)ПМ-522Лист463.3 Предварительный выбор тягового органаКонвейерная лента – основной наименее долговечный и наиболее дорогостоящий элемент конвейера. Ленты должны обладать прочностью, гибкостью, и износостойкостью рабочей поверхности [2, 6].В соответствии с условиями работы конвейера, характеристиками перемещаемого груза (высокоабразивный, среднекусковой) и исходными данными принимается лента типа 2, подтип ленты 1.Лента общего назначения, исходя из того, что груз не является высокотемпературным, самовозгораемым, не обладает химической и биологическойактивностью.Лента типа 2.1 имеет резиновые обкладки рабочей и нерабочей поверхности, с резиновыми бортами, между тканевыми прокладками каркасарезиновые прослойки.

Класс прочности по физико-механическим показателям для наружных обкладок ленты А.Принимается каркас ленты, изготовленный из ткани с анидом типа TAс нитями основы и утка из синтетического волокна с прочностью прокладкипо ГОСТ 20-85 [7].Прочность на разрыв для данной ленты будет равна  р =100 Н/мм.3.4 Определение расчетных параметров лентыОпределяется ширина ленты по производительности:Q расчB  1,1   0,05 , K   K П    Н(3.1)где K  − коэффициент, учитывающий уменьшение сечения груза на наклонном участке вследствие частичного скатывания груза в сторону, противоположную движению (так как угол наклона конвейера 0˚ и малая подвижностьгруза, то принимается, Кβ = 1); K П − коэффициент типа роликовых опор, т.к.Изм.

Лист № докум. Подпись ДатаКТ13-НТК(БТ)ПМ-522Лист47степень подвижности груза малая, то угол наклона роликов желобчатых опорα=20°, соответственно K П = 640; v − скорость движения ленты;  П − насыпная плотность груза, т/м3 .Так как скорость ленты находится в пределах 0,5...1,8 м/с определимширину ленты в крайних точках760B  1,1   0, 05   747 мм ; 1  640  2, 0 1,5Так как ширина ленты − параметр неизменный, дальнейшие расчетыведем для В=747 мм.3.5 Проверка ширины ленты по размерам кусков грузаB x  a  200 ,min(3.2)где x − коэффициент, зависящий от качественной характеристики груза(для рядового x); a − размер наибольших кусков.Bmin ≥ 2∙60+200=320 мм.Из двух полученных значений по производительности и кусковатостигруза ширина ленты округляется до ближайшего большего размера, предусмотренного ГОСТ 20  85 [7].

По стандартному ряду принимается шириналенты B=800 мм.3.6 Предварительное определение мощности привода конвейераN предв Q( 0  Lг  H ) ,367(3.3)где Qрасч – расчетная массовая производительность, т/ч; Lг – длина горизонтальной трассы конвейера, м; H – высота подъёма груза, м;  O – обобщенныйИзм. Лист № докум. Подпись ДатаКТ13-НТК(БТ)ПМ-522Лист48коэффициент сопротивления движению для предварительного расчета, принимается O =0,65, т.к.

дальность транспортирования лежит в пределах до 10м (5м), а производительность равна 760 т/ч.Nпредв 760(0,15  5  0)  1,55 кВт.367Тяговое усилие на приводном барабане, НFокр N предвv 1000 ,(3.4)где v – скорость движения ленты, м/cFокр 1,551000  775Н2,0Определяется натяжение ленты на приводном барабане:Fокр  S НБ  SСБ(3.5)где SНБ – усилие в набегающей на приводной барабан ветви ленты, Н;SСБ – усилие в сбегающей с приводного барабана ветви ленты, Н.Усилие в набегающей ветви определяется исходя из теории работыфрикционных передач, через уравнение Эйлера:S НБ  SСБ  e f(3.6)Исходя из уравнений (3.5) и (3.6) выражается усилие в набегающейветви являющейся максимальной (SНБ = Smax).Таким образомSгде efmaxНБFокр  e f(e f  1)− тяговый фактор, принимается e(3.7)f=2,57, т.к. e = 2,72 – по-стоянная величина; f – коэффициент трения между лентой и поверхностьюприводного барабана, принимается f = 0,3(стальной, гладкий, сухой иливлажный, футерованный резиной барабан); α – угол обхвата барабана лентой,первоначально принимается α = 3,14, что соответствует углу обхвата 1800.Изм.

Лист № докум. Подпись ДатаКТ13-НТК(БТ)ПМ-522Лист49maxS НБ775  2,57 1268, 6(2,57  1)3.7 Предварительное определение числа прокладок тягового каркаса лентыПотребное число прокладок тягового каркаса в резинотканевой ленте,исходя из условий прочности на разрыв, определяется по формуле:imaxS НБ,л B(3.8)где  л − максимально допустимая рабочая нагрузка одной тяговойпрокладки каркаса ленты, Н\мм;л p[n],(3.9)где  p − предел прочности ткани, кН; [n] – коэффициент запаса прочности ленты для горизонтальных конвейеров [n] =8.Таким образомл i100 12,5Н / мм81268, 6 0,1312,5  800Так как полученное число прокладок будет меньше минимального числа прокладок каркаса для данного типа ленты, то по ГОСТ 20 – 85 принимается лента с минимальным количеством прокладок i = 2 [7].Изм. Лист № докум.

Характеристики

Список файлов ВКР