ПЗ Вариант многоковшового погрузчика. Часть 2 (1192122), страница 10

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 10)

Внешнийвид резака РР-53 показан на рисунке 4.3, б.Изм. Лист № докум. Подпись ДатаКТ13-НТК(БТ)ПМ-522Лист774.4 Расчет режимов фрезерованияИсходные данные для расчета:станок – 6Н81Г;глубина резания – 0,1 мм;диаметр фрезы – 40 мм (торцевая фреза);материал режущей кромки – Р18.Расчет начинается с определения знаменателя геометрической прогрессии:для ступеней подач  z 1S max,S min(4.1)где S max =980 мм/мин, S min =35 мм/мин - максимальная и минимальная подачи у выбранного станка, мм/об; z =16 – количество подач;для ступеней частот вращения z1in max,n min(4.2)где n max =1800 мин-1, n min =65 мин-1 - максимальная и минимальная частотавращения шпинделя станка, об/мин; zi =16- количество ступеней частотывращения.  161Значенияем980 1,248 ,35 , 11  161980 1,24835корректируем по стандартным значениям и принима- = 1 =1,26.Изм.

Лист № докум. Подпись ДатаКТ13-НТК(БТ)ПМ-522Лист78Ступени подач и частот вращения определяются следующими равенствами:S1  S min ;n1  n min ;S 2  S1   ;n 2  n1   1 ;S 3  S1   2 ;n 3  n1   12 ;S 4  S1   3 ;n 4  n1   13 ;……………………………………………………Sn  S max  S1   n 1 ;n 4  n max  n1   1n1 .Ступени подач равны:S1 =35 мм/мин; S 2 =35∙1,26=44,1 мм/мин; S 3 =35∙1,262=55,6 мм/мин; S 4= 70,013 мм/мин; S 5 =88,2 мм/мин; S 6 =111,15 мм/мин; S 7 =140,1 мм/мин; S 8=176,5 мм/мин; S 9 =222,35 мм/мин; S10 =280,16 мм/мин;… S15 =889,72мм/мин; S16 =1121,1 мм/мин.Частота вращения шпинделя:n1 =65 мин-1; n2 =81,9 мин-1; n3 =103,2 мин-1; n4 =130 мин-1; n5 =163,8мин-1; n6 =206,43 мин-1; n7 =260,1 мин-1; n8 =327,7 мин-1;…..

n15 =1652,3 мин-1;n16 =2081,9 мин-1.Для расчетов принимаем S=889,72 мм/мин и n15 =1652,3 мин-1Поверхность 1.Расчетную скорость резания V p , м/мин, определяют по эмпирическойформулеVp Cv D qv K vTm xvtySz vBnvzwv;(4.3)где C v =64,7 – коэффициент, учитывающий условия резания; K v  поправочный коэффициент; D =40 мм  диаметр фрезы, мм; T =120 мин – периодИзм.

Лист № докум. Подпись ДатаКТ13-НТК(БТ)ПМ-522Лист79стойкости инструмента; t=0,1 мм – глубина резания; B =100 мм  ширинафрезерования, мм; z =8  количество зубьев фрезы.ЗначенияCv , qv , xv , yv , И v ,Wv , mприведены в таблице 2.18 [11]qv =0,25; m =0,2; xv =0,1; yv =0,2; Wv =0.Общий поправочный коэффициент определяется по формуле:K v  K мv K Иv K nvгдеK мv(4.4) коэффициент, учитывающий обрабатываемый материал;K Иv коэффициент, учитывающий материал инструмента, 0,8; K nv  коэффициент, учитывающий состояние поверхности, 1.K мv 750   В nV(4.5)где  В = 250 МПа – предел прочности материала заготовки при растяжении;nV =-0,9 – показатель степени.K мv 750 2500.9 0.37K v  0.37  1  0.8  0.29664, 7  400,25  0, 296Vp  20, 03 м / мин1200,2  0,10,1  0, 067 0,2 1000,15  80Расчетная частота вращения шпинделя:np np Изм.

Лист № докум. Подпись Дата1000 V pD(4.6)1000  20, 03 159, 47 мин1  40КТ13-НТК(БТ)ПМ-522Лист80Полученное значение расчетной частоты вращения шпинделя сравнивают с имеющимися паспортными данными на станке и принимают ближайшее меньшееnст  n p . Принимаем n p =163,8 мин-1.Фактическая скорость, м/мин,Vф Vф   40  163,81000 D nст(4.7)1000 20,57 м / минСила резания, кгс,Pz  C p txpySz p BИpzDqpKp,(4.8)где C p =82,5 – коэффициент, учитывающий условия резания; Значения коэффициента K p  K мp для стали и чугуна приведены в табл. 2.8 [11], а значения C p , x p , y p , И p , q p  в табл. 2.19[11].Pz  82,5  0,11,1  0,0670,8 1000,95  8  401,1  0,76  82,82НДля определения возможности осуществления на выбранном станкепринятых режимов резания необходимо сравнить силы подачи с силой, допускаемой механизмом подачи станка Px  ( 0,3  0,4 )Pz =28,98 Н.Необходимо, чтобы Px доп  Px .1500>>28,98 Н.Эффективная мощность на шпинделе станка, кВт,Nэ Nэ Pz V p1020 60(4.9)28,98  20,57 0, 01кВт1020  60Потребная мощность на шпинделе станкаN пот  N э / ст(4.10)где ст  КПД станка.Изм.

Лист № докум. Подпись ДатаКТ13-НТК(БТ)ПМ-522Лист81N пот  0, 01/ 0,8  0, 0125кВтКоэффициент использования станка по мощностиKN пот100 %N ст(5.11)где N ст  мощность главного электродвигателя.K0,0125100 %  0, 27%4,5Основное технологическое (машинное) время, мин,To LSмстi(4.12)где L  расчетная длина обрабатываемой поверхности, мм,L  l  l1  l 2гдеl(4.13)=100действительная длина обрабатываемой поверхности, мм;l1 =40  величина врезания, мм; l 2 =2-4  величина перебега (выхода) инструмента, мм; S мст =88,2  минутная подача по паспорту станка, мм/мин; i=1 количество проходов.To 100  40  31  1,62 минут88, 2Поверхность 2Расчетную скорость резания V p , м/мин, определяют по эмпирическойформуле (4.3).Vp 64, 7  400,25  0, 296 18, 75 м / мин1200,2  0,10,1  0, 067 0,2 1550,15  80Расчетная частота вращения шпинделя:np Изм.

Лист № докум. Подпись Дата1000 18, 75 149, 28 мин 1  40КТ13-НТК(БТ)ПМ-522Лист82Полученное значение расчетной частоты вращения шпинделясравнивают с имеющимися паспортными данными на станке и принимаютближайшее меньшееnст  n p . Принимаем n p =163,8 мин-1.Фактическая скорость, м/мин,Vф   40  163,81000 20,57 м / минСила резания, кгс,Pz  82,5  0,11,1  0,0670,8 1550,95  8  401,1  0,76  125,58НДля определения возможности осуществления на выбранном станкепринятых режимов резания необходимо сравнить силы подачи с силой, допускаемой механизмом подачи станка Px  ( 0,3  0,4 )Pz =43,95 Н.Необходимо, чтобы Px доп  Px .1500>>43,95 Н.Эффективная мощность на шпинделе станка, кВт,Nэ 43,95  20,57 0,015кВт1020  60Потребная мощность на шпинделе станкаN пот  0, 015 / 0,8  0, 01875кВтКоэффициент использования станка по мощностиK0, 01875100 %  0, 42%4,5Основное технологическое (машинное) время, мин,To Изм.

Лист № докум. Подпись Дата200  40  31  2,76 минут88, 2КТ13-НТК(БТ)ПМ-522Лист834.5 Фрезерование отверстийОтверстие 4.Исходные данные для расчета:станок – 6Н81Г;глубина резания – 0,5 мм;диаметр фрезы – 100 мм (торцевая фреза);материал режущей кромки – Р18.Расчетную скорость резания V p , м/мин, определяют по эмпирическойформуле (4.3).64, 7 1000,25  0, 296Vp  27,3 м / мин1200,2  0,50,1  0, 067 0,2  200,15  80Расчетная частота вращения шпинделя:np 1000  27,3 86,9 мин1 100Полученное значение расчетной частоты вращения шпинделясравнивают с имеющимися паспортными данными на станке и принимаютближайшее меньшееnст  n p . Принимаем n p =81,9 мин-1.Фактическая скорость, м/мин,Vф  100  81,91000 25, 72 м / минСила резания, кгс,Pz  82,5  0,51,1  0,0670,8  200,95  8 1001,1  0,76  2,93НДля определения возможности осуществления на выбранном станкепринятых режимов резания необходимо сравнить силы подачи с силой, допускаемой механизмом подачи станка Px  ( 0,3  0,4 )Pz =0,88 Н.Необходимо, чтобы Px доп  Px .1500>>0,88 Н.Изм.

Лист № докум. Подпись ДатаКТ13-НТК(БТ)ПМ-522Лист84Эффективная мощность на шпинделе станка, кВт,Nэ 2,93  25, 72 0, 001кВт1020  60Потребная мощность на шпинделе станкаN пот  0, 001/ 0,8  0, 00125кВтКоэффициент использования станка по мощностиK0, 00125100 %  0, 03%4,5Основное технологическое (машинное) время, мин,To 100  20  31  2,8 минут44,14.8 Сборочная операцияПри сварочных работах подготовительные операции заключаются вследующем:зачистка места сварки металлическими щетками;удаление загрязнителя, ржавчины, остатков масел.Площадь поперечного сечения шва определяется геометрическим расчетом.

При этом высота усиления швалах (0,1-0,3) толщины металла деталиhB , при сварке, назначается в преде-.hB =(0,1-0,3)∙20=2,0…6,0 мм.Тогда площадь поперечного сечения шваИзм. Лист № докум. Подпись ДатаFШВ = 16 мм2.КТ13-НТК(БТ)ПМ-522Лист854.8.1 Выбор источника питанияВ качестве источника питания выбираем выпрямитель ВД-320-У1.Выпрямитель имеет трехфазную мостовую схему выпрямления, обеспечивающую практически постоянство выпрямляемого напряжения. Этотвыпрямитель обеспечивает высокую стабильность дуги на малых токах.4.8.2 Расчет режимов сваркиРучная дуговая сварка.При ручной дуговой сварке к параметрам режима относятся: сила сварочного тока, напряжение, скорость сварки, род тока и полярность.Диаметр электрода выбирается в зависимости от толщины свариваемого материала, типа сварного соединения и положения сварного шва в пространстве.

Принимаем диаметр электрода d Э =5 мм [10].Сила сварочного тока:I СВ  K  d Э(4.14)где К =45 А/мм – коэффициент зависящий от диаметра электрода [10].I СВ  45  5  225 АСкорость сварки определяется по формуле:VСВ  H  I СВ100  FШВ  (4.15)где  Н =10,5 г/А∙ч – коэффициент наплавки, для электрода Э46 марки ОЗС-6[12];  =7,8 г/см3 – плотность материала электрода.VСВ Изм. Лист № докум. Подпись Дата10,5  225 1,89 м / ч100 1,6  7,8КТ13-НТК(БТ)ПМ-522Лист86Масса наплавленного металла:GH  FШВ  l  (4.16)где l =10 см – длина шва.GH  1, 6 10  7,8  124,8гВремя горения дуги:tO tO GHI СВ   Н(4.17)124,8 0,053часа225 10,5Полное время сварки:T  tO / K П(4.18)где K П =0,5 – коэффициент использования сварочного поста.T  0,053 / 0,5  0,11часаРасход электродов:GM  GH  K Э(4.19)где K Э =1,6 кг – коэффициент, учитывающий расход электродов на 1 кг наплавленного металла [10].GM  124,8 1, 6  199, 68 г  0, 2 кгРасход электроэнергии:АгдеU Д  I CB  1000 t O  WO  (T  t O )(4.20)U Д =20В – напряжение дуги; W0=0,3 кВт – мощность, расходуемая ис-точником питания при х.х.А20  225 0,053  0,3  (0,11  0,053)  0,32кВт0,8 1000Изм.

Характеристики

Список файлов ВКР