Диссертация (1026340), страница 19
Текст из файла (страница 19)
InternationalJournal of Heat and Mass Transfer. Volume 15, Issue 10, October 1972, Pages1787-1806.112. Versteeg H.K., Malalasekera W. An Introduction to computational fluiddynamics: The finite volume methods. New York: Longman Scientific &Technical, 1996. 257 p.113. Suzzi D. Diesel Nozzle Flow and Spray Formation: Coupled Simulations withReal Engine Validation. Dr.-Ing. thesis.
2009.166114. Watkins, A.P., Khaleghi, H. An Ad-Hoc Procedure to Alleviate False DiffusionEffects in Computer Codes Using Discrete Droplet Models // InternationalSymposium Commodia 90 (1990).115. KrugerC.Validierungeines1D-SpraymodellszurSimulationderGemischbildung in direkteinspritzenden Dieselmotoren.
Doktors Dissertation.2001116. Schiller L., Naumann A. A Drag Coefficient Correlation, VDI Zeitschrift.Vol. 77. P. 318–320. 1933.117. Cunninghamcorrectionfactor.URL:https://en.wikipedia.org/wiki/Cunningham_correction_factor (дата обращения:12.08.2016).118. Cunningham E. On the velocity of steady fall of spherical particles throughfluid medium // Proc. R. Soc. Lond. A 1910 83, P. 357-365.119.
Liu A., Mather D., Reitz R. Modeling the Effects of Drop Drag and Breakupon Fuel Sprays // SAE Technical Paper 930072. 1993.120. Dukowicz J. Quasi-Steady Droplet Phase Change in the Presence ofConvection // Informal Report-Los Alamos Scientific Laboratory. LA 7997-MS.1979.121. Ranz W. E., Marshall W.
R. Evaporation from Drops // Chem. Eng. Prog. 48,141-146, 173-180, 1952.122. Bose A. K., Pei C. T. Evaporation Rates in Spray Drying // Can. J. Chem. 42252, 1964.123. Buchholz B., Pittermann R., Niendorf M. Measures to Reduce Smoke andParticulate Emissions from Marine Diesel Engines using Compact Common RailInjectors // CIMAC 2007 PAPER No.: 129. 16 p.124. Рыжов В.А., Калиниченко В.В. Патент на полезную модель №136859Одноцилиндроваяустановкадляисследованиярабочегопроцессадизельного двигателя/ 29.12.2012.
Опубликовано Б.И. №2; 20.01.2014.167125. Гальговский В.Р. Определение тангенциальной скорости воздушногозаряда в камере сгорания дизеля с непосредственным впрыском топлива //Труды НАМИ. М.,1969. Вып.118. С.56-75.126. Расчётное определение вихревого числа среднеоборотного двигателяпутём моделирования процесса впуска/ Панкратов С.А. [и др.] // Трудымеждународнойнаучно-техническойконференции«Двигатель-2017»,посвящённой 110-летию специальности «Поршневые двигатели» в МГТУим. Н.Э. Баумана. М.: МГТУ им. Н.Э. Баумана. 2017. 13 с.127. Расчётное определение вихревого числа среднеоборотного двигателяпутём моделирования процесса впуска/ Панкратов С.А.
[и др.] // Сборниктезисовдокладовмеждународнойнаучно-техническойконференции«Двигатель-2017», посвящённой 110-летию специальности «Поршневыедвигатели» в МГТУ им. Н.Э. Баумана. М.: МГТУ им. Н.Э. Баумана. 2017.С. 64-65.128. Онищенко Д.О., Панкратов С.А. Моделирование вихревого движениявоздуха в цилиндре двигателя. // Тезисы докладов Юбилейной конференцииНационального комитета РАН по тепло- и массообмену «Фундаментальныеи прикладные проблемы тепломассообмена» и XXI Школы-семинарамолодых ученых и специалистов под руководством акад. РАН А.И.Леонтьева «Проблемы газодинамики и тепломассобмена в энергетическихустановках» (22—26 мая 2017 г., Санкт-Петербург).
Т. 1. С. 154-155.129. Chen A., Lee K.C., Yianneskis M., Ganti G. Velocity characteristics of steadyflow through a straight generic inlet port // International journal for numericalmethods in fluids, Vol. 21, 571-590 (1995).130. Bicen A.F., Vafidis C., Whitelaw J.H. Steady and Unsteady Airflow Throughthe Intake Valve of a Reciprocating Engine // Journal of Fluids Engineering.V. 107. 1985. P. 413-420.131. Попов И. А.
Теплогидравлическая эффективность перспективныхспособовинтенсификациитеплоотдачивканалахтеплообменного168оборудования при вынужденном и свободноконвективном движениитеплоносителей. Автореф. … д-ра тех. наук. Казань, 2008.132. Калинин Э.К., Дрейцер Г.А., Ярхо С.А.
Интенсификация теплообмена вканалах. М.: Машиностроение, 1981. 205 c.133. Численное моделирование вихревой интенсификации теплообмена впакетах труб/ Быстров Ю.А. [и др.]. СПб.: Судостроение, 2005.134. ГабдрахмановИ.Р.Структуратечения,теплоотдачаигидросопротивление каналов с цилиндрическими выемками.
Дис. … канд.тех. наук. 140 с. 2016135. Some Characteristics of Flow Pattern and Heat Transfer past a CircularCylindrical Cavity/ Hiwada M. [et al.] // Bulletin of JSME. V. 26 .1983. No. 220P. 1744-1752.136. Теплогидравлическаяэффективностьперспективныхспособовинтенсификации теплоотдачи в каналах теплообменного оборудования/Гортышов Ю.Ф., [и др.].
Казань: Центр инновационных технологий, 2009.531 с.137. Численное моделирование смерчевой интенсификации теплообмена вузком канале с овальными лунками на нагретой стенке при прокачке воды/Исаев С.А. [и др.] // Современная наука: актуальные проблемы теории ипрактики. № 1 (12). 2013. С. 410-419.138. Анализ повышения теплогидравлической эффективности при движениитрансформаторногомаславминиканалесоднорядовымпакетомсферических и овальных лунок на нагретой стенке/ Исаев С.А.
[и др.] //ТВТ. 51:6. 2013. С. 884–890.139. Халатов А.А., Онищенко В.Н. Гидравлическое сопротивление системымногорядных углублений цилиндрической формы на плоской поверхности//Восточно-Европейский журнал передовых технологий. Выпуск № 5 (40).т. 4. 2009. С. 34-36.140. Local heat fluxes on the surfaces of dimples, ditches, and cavities/ MityakovV.Yu. [et al.] // Thermal Engineering. 2007. V. 54. I. 3.
P. 200–203.169141. Influence of the Reynolds number and the spherical dimple depth on turbulentheat transfer and hydraulic loss in a narrow channel/ Isaev S.A. [et al.] //International Journal of Heat and Mass Transfer. №53. 2010. pp. 178–197.142. Экспериментальное исследование теплогидравлических характеристикповерхностей с коридорным расположением лунок /Бурцев С.А. [и др.] //Наука и Образование. № 5. 2015. С. 348–369.143. Heat Transfer Intensification for Laminar and Turbulent Flows in a NarrowChannel with One Row Oval Dimples/ Isaev S. A [et al.] // High Temperature.2015. V.
53, No. 3 P. 375-386.144. Экспериментальное исследование характеристик поверхностей,покрытых регулярным рельефом/ Бурцев С. А. [и др.] // Наука иОбразование. № 1. 2013. C. 263-290.145. Совмещение PIV-диагностики и градиентной теплометрии приисследовании течения в сферической лунке/ Зайнуллина Э.Р. [и др.] //Проблемы газодинамики и тепломассобмена в энергетических установках:Труды XX Школы-семинара молодых ученых и специалистов подруководством акад.
РАН А.И. Леонтьева (24 – 29 мая 2015 г., г. Звенигород),2015. С. 196-199.146. Vortex mechanism of heat transfer enhancement in a channel with sphericaland oval dimples/ Turnow [et al.] // Heat and Mass Transfer. V. 47. I. 3. 2011. P.301–313.147. Сапожников С.З., Митяков В.Ю., Митяков А.В. Основы градиентнойтеплометрии. СПб.: Изд-во Политехн. ун-та, 2012 . 203 с.148. Онищенко Д.О., Панкратов С.А. Численное моделирование течения газа вканале с лунками. // Труды Юбилейной конференции Национальногокомитета РАН по тепло- и массообмену «Фундаментальные и прикладныепроблемы тепломассообмена» и XXI Школы-семинара молодых ученых испециалистов под руководством акад. РАН А.И.
Леонтьева «Проблемыгазодинамики и тепломассобмена вэнергетических установках» (22—26 мая2017 г., Санкт-Петербург). Т. 1. С. 228-231.170149. Онищенко Д.О., Панкратов С.А. Численное моделирование течения газа вканале с лунками. // Тезисы докладов Юбилейной конференцииНационального комитета РАН по тепло- и массообмену «Фундаментальныеи прикладные проблемы тепломассообмена» и XXI Школы-семинарамолодых ученых и специалистов под руководством акад.
РАН А.И.Леонтьева «Проблемы газодинамики и тепломассобмена в энергетическихустановках» (22—26 мая 2017 г., Санкт-Петербург). Т. 1. С. 152-453.150. Кутателадзе С.С., Боришанский В.М. Справочник по теплопередаче. М.:Государственное энергетическое издательство. 1958. 430 с.151. Михеев М.А., Михеева И.М.
Основы теплопередачи. М.: «Энергия», 1977.344 с.152. MATLAB. URL: http://matlab.ru/ (дата обращения: 27.09.2016).153. Термоэлектрическая эффективность низкотемпературных генераторныхматериалов и возможности её повышения/ Симкин А.В. [и др.] // Журналнано- и электронной физики. Том 5. № 4. 04070(6cc). 2013.154. Идельчик И.Е. Справочник по гидравличесим сопротивлениям// М.:Машиностроение.
1992. 672 с.171ПРИЛОЖЕНИЕП.1. В приложении приведены результаты моделирования (п. 4.2.2)течения газа в канале с дрожками лунок различной формы (Таблица П.34).ОвальнаяСерповидная 1Серповидная 2ТепловойпотокВт316.2399655652.4647.4T1К697696695.5695.5695.5T2К679.5670.3641.4641.58641.8ПерепадтемпературК17.525.754.153.9253.7p1бар1.04151.04261.04671.04651.046p2бар1.04021.04011.041.041.04ПерепаддавленияПа130250670650600109.96142.62254.56253.4251.31109.96135.77233.2232.33230.21ГладкаяповерхностьСферическаяТаблица П.34Вид лункиαsВтм ∙КВтм ∙КNum-42.38855.288100.399.83799.001Nums-42.38852.63191.88891.53590.692v1м/с53.4652.9852.7452.7552.7v2м/с53.4952.6447.7547.5347.6ρ1кг/м30.51970.52140.52340.5230.523ρ2кг/м30.53250.53980.5640.56390.563α172ГладкаяповерхностьСферическаяОвальнаяСерповидная 1Серповидная 2Таблица П.34 (Продолжение)ξp-0.180.340.920.890.83ξ-0.150.321.041.020.95Num/Num0-11.30432.36632.35532.3356ξp/ξp0-11.95175.25815.10314.7195ξ/ξ0-12.14116.94796.81946.35047(Nu/Nu0)/(ξp/ξp0)-10.66830.450.46150.4949Число КОмлн.2.2615.417.117.117.0Re-1343813449132991326413254NВт3.26176.219416.26615.78814.586E-96.964.240.341.344.4E/E0-10.6620.4150.4260.458E'К-15.52.50.70.80.8E'/E'0-10.4510.1340.1380.149Вид лунки173П.
2. В приложении приведена программы для расчёта поля температур,мощности, отводимой в ТЭГ и электрической мощности ТЭГ по заданнымсвойствам слоёв термоэлектрической батареи играничным условиям.Программа реализована в среде MATLAB версии R2016a и приведена всоответствии с оформлением MATLAB.clear;time1=clock;m = 24;%Число узловых точекM=0.0325;% ширина ТЭГ, мm1=2;m3=m1;m2=m-m1-m3;M1=M/10/m;M3=M1;M2=M-M1-M3;%dy(1:m,1:n)=M/(m-1);% задание шагаh=92;%Число узловых точекH=0.47;% длина ТЭГ, мh1=2;h3=h1;h2=h-h1-h3;H1=H/4/h;H3=H1;H2=H-H1-H3;eta(1:m,1:2000,1:h)=0;%1СЧN1=0.004;%высотаn1=11;%Число узловых точекlambda1=43;%теплопроводность, Вт/м/Кdx(1:m,1:n1,1:h)=N1/(n1-0.5);% задание шагаlambda(1:m,1:n1,1:h)=lambda1;%2КерамикаN2=0.0005;%высотаn2=5;%Число узловых точекlambda2=65;%Вт/м/Кdx(1:m,n1+1:n1+n2,1:h)=N2/(n2);% задание шагаlambda(1:m,n1+1:n1+n2,1:h)=lambda2;%3АлюминийN3=0.0005;%высотаn3=5;%Число узловых точекlambda3=190;%Вт/м/Кdx(1:m,n1+n2+1:n1+n2+n3,1:h)=N3/(n3);% задание шагаlambda(1:m,n1+n2+1:n1+n2+n3,1:h)=lambda3;%4BiTeN4=0.010;%высотаn4=15;%Число узловых точек174eta4=0.05; %КПДlambda4=2;%Вт/м/Кdx(1:m,n1+n2+n3+1:n1+n2+n3+n4,1:h)=N4/(n4);% задание шагаlambda(1:m,n1+n2+n3+1:n1+n2+n3+n4,1:h)=lambda4;eta(1:m,n1+n2+n3+1:n1+n2+n3+n4,1:h)=eta4;%5АлюминийN5=0.0005;%высотаn5=5;%Число узловых точекlambda5=190;%Вт/м/Кdx(1:m,n1+n2+n3+n4+1:n1+n2+n3+n4+n5,1:h)=N5/(n5);% задание шагаlambda(1:m,n1+n2+n3+n4+1:n1+n2+n3+n4+n5,1:h)=lambda5;%6КерамикаN6=0.0005;%высотаn6=5;%Число узловых точекlambda6=65;%Вт/м/Кdx(1:m,n1+n2+n3+n4+n5+1:n1+n2+n3+n4+n5+n6,1:h)=N6/(n6);% задание шагаlambda(1:m,n1+n2+n3+n4+n5+1:n1+n2+n3+n4+n5+n6,1:h)=lambda6;%7АлюминийN7=0.003;%высотаn7=10;%Число узловых точекlambda7=188;%Вт/м/Кdx(1:m,n1+n2+n3+n4+n5+n6+1:n1+n2+n3+n4+n5+n6+n7,1:h)=N7/(n7-0.5);% задание шагаlambda(1:m,n1+n2+n3+n4+n5+n6+1:n1+n2+n3+n4+n5+n6+n7,1:h)=lambda7;n=n1+n2+n3+n4+n5+n6+n7;Qh=0; %источник теплоты, Вт/м3Qh=Qh*ones(m, n, h);%N=0.2;% высота ,mdy(1:m1,1:n,1:h)=M1/(m1-0.5);% задание шагаdy(m1+1:m1+m2,1:n,1:h)=M2/(m2);% задание шагаdy(m1+m2+1:m1+m2+m3,1:n,1:h)=M3/(m3-0.5);% задание шагаdz(1:m,1:n,1:h1)=H1/(h1-0.5);% задание шагаdz(1:m,1:n,h1+1:h1+h2)=H2/(h2);% задание шагаdz(1:m,1:n,h1+h2+1:h1+h2+h3)=H3/(h3-0.5);% задание шага% расчёт холодного теплообменникаPr_c=@(T1) (1.47-2.23)*(T1-80-273)/(120-80)+2.23;% Михеев, Михеева.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
