snip_II_23-81 (Нормативы по сварке), страница 8

18.l2 / l1 ≤ 0, 6иN1 / N 2 ≥ 3Таблица 18───────────────────────────┬──────────────────────────────────────Условия закрепления│Коэффициенты мю для участка колонныверхнего конца колонны├────────────────────────────┬─────────│ нижнего при J /J , равном │ верхнего│2 1│├─────────────┬──────────────┤│св. 0,1│св.

0,05││до 0,3│до 0,1│───────────────────────────┼─────────────┼──────────────┼─────────Свободный конец│2,5│3,0│3,0Конец, закрепленный только │2,0│2,0│3,0от поворота│││Неподвижный, шарнирно│1,6│2,0│2,5опертый конец│││Неподвижный, закрепленный │1,2│1,5│2,0от поворота конец│││Обозначения, принятые в таблице 18:l ; J ; N - соответственно длина нижнего участка колонны,1...1...1момент инерции сечения и действующая на этом участке продольнаясила;l ; J ; N - то же, верхнего участка колонны.222──────────────────────────────────────────────────────────────────6.12.

Исключен.6.13. Расчетные длины колонн в направлении вдоль здания (из плоскости рам)следует принимать равными расстояниям между закрепленными от смещения изплоскости рамы точками (опорами колонн, подкрановых балок и подстропильных ферм;узлами креплений связей и ригелей и т.п.). Расчетные длины допускается определять наоснове расчетной схемы, учитывающей фактические условия закрепления концов колонн.6.14. Расчетную длину ветвей плоских опор транспортерных галерей следуетпринимать равной:в продольном направлении галереи - высоте опоры (от низа базы до оси нижнегопояса фермы или балки), умноженной на коэффициент мю, определяемый как для стоекпостоянного сечения в зависимости от условий закрепления их концов;в поперечном направлении (в плоскости опоры) - расстояниюмежду центрами узлов, при этом должна быть также проверена общая устойчивостьопоры в целом как составного стержня, защемленного в основании и свободного вверху.ПРЕДЕЛЬНЫЕ ГИБКОСТИ СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ6.15*.

Гибкости сжатых элементов не должны превышать значений, приведенных втабл. 19*.Таблица 19*──────────────────────────────────────────────────┬───────────────Элементы конструкций│Предельная│гибкость сжатых│элементов──────────────────────────────────────────────────┼───────────────1. Пояса, опорные раскосы и стойки, передающие│опорные реакции:│а) плоских ферм, структурных конструкций и│ 180 - 60 альфапространственных конструкций из труб и│парных уголков высотой до 50 м│б) пространственных конструкций из одиночных│120уголков, пространственных конструкций из│труб и парных уголков св.

50 м│2. Элементы, кроме указанных в поз. 1 и 7:│а) плоских ферм, сварных пространственных и│ 210 - 60 альфаструктурных конструкций из одиночных│уголков, пространственных и структурных│конструкций из труб и парных уголков│б) пространственных и структурных конструкций │ 220 - 40 альфаиз одиночных уголков с болтовыми соедине│ниями│3.

Верхние пояса ферм, не закрепленные в процессе │220монтажа (предельную гибкость после завершения │монтажа следует принимать по поз. 1)│4. Основные колонны│ 180 - 60 альфа5. Второстепенные колонны (стойки фахверка,│ 210 - 60 альфафонарей и т.п.), элементы решетки колонн,│элементы вертикальных связей между колоннами│(ниже подкрановых балок)│6. Элементы связей, кроме указанных в поз. 5, а│200также стержни, служащие для уменьшения расчет- │ной длины сжатых стержней, и другие ненагру│женные элементы, кроме указанных в поз. 7│7. Сжатые и ненагруженные элементы пространствен- │150ных конструкций таврового и крестового сечений,│подверженные воздействию ветровых нагрузок, при│проверке гибкости в вертикальной плоскости│Обозначение, принятое в таблице 19*:Nальфа = ------------ - коэффициент, принимаемый не менее 0,5фи АR гаммаyс(в необходимых случаях вместо фи следует применять фи ).е──────────────────────────────────────────────────────────────────ПРЕДЕЛЬНЫЕ ГИБКОСТИ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ6.16*.

Гибкости растянутыхприведенных в табл. 20*.элементовнедолжныпревышатьзначений,Таблица 20*──────────────────────────────┬───────────────────────────────────Элементы конструкции│ Предельная гибкость растянутых│элементов при воздействии│на конструкцию нагрузок├────────────┬────────┬─────────────│динамичес- │стати- │от кранов│ких, прило- │ческих │(см. прим.

4)│женных непо-││и железно│средственно ││дорожных│к конструк- ││составов│ции││──────────────────────────────┼────────────┼────────┼─────────────1. Пояса и опорные раскосы│250│ 400│250плоских ферм (включая│││тормозные фермы) и струк- │││турных конструкций│││2. Элементы ферм и структурных│350│ 400│300конструкций, кроме указан- │││ных в поз.

1│││3. Нижние пояса подкрановых│││150балок и ферм│││4. Элементы вертикальных│300│ 300│200связей между колоннами│││(ниже подкрановых балок)│││5. Прочие элементы связей│400│ 400│3006*. Пояса, опорные раскосы│250││стоек и траверс, тяги│││траверс опор линий│││электропередачи, открытых │││распределительных уст│││ройств и линий контактных │││сетей транспорта│││7. Элементы опор линий│350││электропередачи, кроме│││указанных в поз. 6 и 8│││8.

Элементы пространственных │150││конструкций таврового и│││крестового сечений (а в│││тягах траверс опор линий│││электропередачи и из оди- │││ночных уголков), подвержен-│││ных воздействию ветровых│││нагрузок, при проверке│││гибкости в вертикальной│││плоскости│││Примечания. 1. В конструкциях, не подвергающихся динамическимвоздействиям, гибкость растянутых элементов следует проверятьтолько в вертикальных плоскостях.2.Гибкостьрастянутыхэлементов,подвергнутыхпредварительному напряжению, не ограничивается.3.

Для растянутых элементов, в которых при неблагоприятномрасположении нагрузки может изменяться знак усилия, предельнуюгибкость следует принимать как для сжатых элементов, при этомсоединительныепрокладкивсоставныхэлементах необходимоустанавливать не реже чем через 40i.4. Значения предельных гибкостей следует принимать при кранахгрупп режимов работы 7К (в цехах металлургических производств) и8К по ГОСТ 25546-82.5. К динамическим нагрузкам, приложенным непосредственно кконструкциям, относятсянагрузки,принимаемые в расчетах навыносливость или в расчетах с учетом коэффициентов динамичности.──────────────────────────────────────────────────────────────────7.

ПРОВЕРКА УСТОЙЧИВОСТИ СТЕНОК И ПОЯСНЫХ ЛИСТОВИЗГИБАЕМЫХ И СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВСТЕНКИ БАЛОК7.1. Стенки балок для обеспечения их устойчивости следует укреплять:поперечными основными ребрами, поставленными на всю высоту стенки;поперечными основными и продольными ребрами;поперечными основными и промежуточными короткими ребрами и продольнымребром (при этом промежуточные короткие ребра следует располагать между сжатымпоясом и продольным ребром).Прямоугольные отсеки стенки (пластинки), заключенные между поясами исоседними поперечными основными ребрами жесткости, следует рассчитывать наустойчивость. При этом расчетными размерами проверяемой пластинки являются:a - расстояние между осями поперечных основных ребер;hef- расчетная высота стенки (рис. 10), равная в сварных балках полной высотестенки, в балках с поясными соединениями на высокопрочных болтах - расстоянию междуближайшими к оси балки краями поясных уголков, в балках, составленных из прокатныхпрофилей, - расстоянию между началами внутренних закруглений, в гнутых профилях(рис.

11) - расстоянию между краями выкружек;t - толщина стенки.Рис. 10. Расчетная высота стенки составной балкиа - сварной из листов; б - на высокопрочных болтах;в - сварной с таврамиРис. 11. Схемы поперечных сечений гнутых профилей7.2*. Расчет на устойчивость стенок балок следует выполнять с учетом всехσкомпонентов напряженного состояния ( σ , τ и loc ).σНапряжения σ , τ и loc следует вычислять в предположении упругой работыϕматериала по сечению брутто без учета коэффициента b .Сжимающее напряжение σ у расчетной границы стенки, принимаемое со знаком"плюс", и среднее касательное напряжение τ следует вычислять по формулам:σ=MyJxτ=; (72)Qth , (73)где h - полная высота стенки;M и Q - средние значения соответственно момента и поперечной силы в пределахотсека; если длина отсека больше его расчетной высоты, то M и Q следует вычислять дляболее напряженного участка с длиной, равной высоте отсека; если в пределах отсекамомент или поперечная сила меняют знак, то их средние значения следует вычислять научастке отсека с одним знаком.σ locМестное напряжениев стенке под сосредоточенной нагрузкой следуетγопределять согласно требованиям пп.

5.13 и 13.34* (при f 1 = 1,1) настоящих норм.В отсеках, где сосредоточенная нагрузка приложена к растянутому поясу,одновременно должны быть учтены только два компонента напряженного состояния: σ иτ или σ loc и τ .Односторонние поясные швы следует применять в балках, в которых при проверкеустойчивости стенок значения левой части формулы (74) не превышают0, 9γ cγλ < 3,8при wи c при λw ≥ 3,8 .7.3. Устойчивость стенок балок не требуется проверять, если при выполненииλw =hefRytEусловий (33) условная гибкость стенкине превышает значений:3,5 - при отсутствии местного напряжения в балках с двусторонними пояснымишвами;3,2 - то же, в балках с односторонними поясными швами;2,5 - при наличии местного напряжения в балках с двусторонними поясными швами.При этом следует устанавливать поперечные основные ребра жесткости согласнотребованиям пп.

7.10, 7.12 и 7.13 настоящих норм.7.4*. Расчет на устойчивость стенок балок симметричного сечения, укрепленныхтолько поперечными основными ребрами жесткости, при отсутствии местногоσλ ≤6напряжения ( loc = 0) и условной гибкости стенки wследует выполнять по формуле(σ / σ cr ) + (τ / τ cr )2гдеγc2≤ γc, (74)- коэффициент, принимаемый по табл. 6* настоящих норм;σ cr =ccr Ryλw2; (75)⎛τ cp = 10,3 ⎜10 +⎝0, 76 ⎞ Rs. (76)μ 2 ⎟⎠ λ ef2cВ формуле (75) коэффициент cr следует принимать:для сварных балок - по табл. 21 в зависимости от значения коэффициента δ :Таблица 21───────┬─────────┬───────┬───────┬───────┬───────┬───────┬────────дельта │ <= 0,8 │ 1,0 │ 2,0 │4,0 │6,0 │ 10,0 │ >= 30───────┼─────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────c│30,0 │ 31,5 │ 33,3 │ 34,6 │ 34,8 │ 35,1 │ 35,5cr │││││││───────┴─────────┴───────┴───────┴───────┴───────┴───────┴────────δ =βгдеβbftfиbf ⎛ t f ⎞⎜ ⎟hef ⎝ t ⎠3, (77)- соответственно ширина и толщина сжатого пояса балки;- коэффициент, принимаемый по табл.