Semenov E.I., i dr. (red.) Kovka i shtampovka. Spravochnik. Tom 4 (Mashinostroenie, 1987)(ru)(L)(T)(273s) (813579), страница 80
Текст из файла (страница 80)
ДФ с э х Ф х дЯ -х В С х С 4 4,5 5 200 450 300 С Ф 200 400 160 75 5,4 5,6 9,6 12,5 с.С э 5с х о с. хс2 х х„х В,. с ха" ССФ с я х с -'хо с,э 2 Ф хях х э' о ,а Ф Ф э с э' Р с хэ эх эххч х»С С Ф ! с~5 .с х э х э 2 В х о с. э » с х .. о Ы э 2 С Ф еь о ч со я о г 8„ 2 с Ф.
х Ф ээ ь э х с' х р »е, ь я Ф хэ Чо я о СС ! с~ э СП со рз 2 э 2 Ф с эо с( 2 ФС.. я 2(со й сгц С С о сс э э се 2 х .- » Ф~хс Ф -эх с ее хо аее ХСЧ эя с с Ф хм о Ф е Ф Фд »х с о с. с. о о Ф Ф С ь х э Ф С" х э э д Ф э х о 2 о х 2 по ,с о о Ф,„ о с В~ о х ч э с. » О и э СС с е Ф ла и Ф э л э э х хо хм э ь ь,о э е.
о о .а х ч э э э э о х и Вэ х х е Ф ох о Ф По аналогии с металлическвм листовым прокатом диапазон усилия съема неметаллических материалов принимают з зависимости от относительной ширины перемычек. Учитывая малую величину напряжения на срез (в среднем оер ( 50п !00 мпа), приведенные выше относительные усилии съема материала с пуансона практически незначительны.
Усилие проталкивания заготовки после вырубкм нли отходя после пробнвкн через рабочую полость матрицы определяют из зависимости, аналогичной той, которую прнмемпют при подсчете усилия съема с пуансона; ).Р., = .Е... .[, (9) где Р„ — давление на стенки матрицы от натяга в результате запрессовки вырубленной заготовки или отхода после ВРобивки отвеРстиа; Вист Фхс =-- (Ам — истинная площадь контакта штампуемой детали (отхода) в проеме матрицы [по аналогии с формулой (6)[; ! — коэффициент трения между стенкой матрицы и штампуемым материалом (см.
с. 391). Поскольку давление на стенки матрицы от запрессовки штампуемого материала относительно мало, то охватывающую деталь — матрицу считюот жесткой — неподатливой системой. Такое допущение позволяет условно принимать наружный размер матрицы бесконечно большим по отношению к размерам ее рабочего окна, а отношение (Вз+ !(з)/(Оз — аР) близким к едийице. В этом случае формула (5) упрощается, н уравнение для определения давления рм принимает следуюий внд: 6 Рм С( — (1+ )сз) + — (1 — (ас) Ез Е, (10) Принимая коэффициент Пуассона для материала матрицы (высоколегированная или высокоуглероднстая сталь) постоянным (рз = 0,29 = = сопз1), получаем Рм =5~ [ Е (1 )ас) + С( + 1,29 — ~ .
(11) 9, Относительное усилие проталкивания одной вырубленной детали нли одного отхода через кРУглое отаеРстне матРнЦы с)ы без учета потери жесткости деталм (отхода) Стали: высокоуглеродистые и легированные 25, 30. 35 низкоуглеродистые Обкп, 20кп и др. Магниевые сплавы Титаиовые сплавы Латуни Л63, Лбб; биметалл (термобиметалл), медь техниче сная Алюминиевые сплавы, типа: АМГ, Д!, Дб и др. Д!б АМП, АД Алюминий А!, А2, Аб и др Примечание. При учете потери жесткости деталей (отходов) относительное усилие проталкивания уменьшается пропорционально увеличению отношения с((з. Соответствующие коррективы вносятся на основании формул (!3) †(16) и графика, приведенного на рис. 71. По аналогии с формулой (7) усилие проталкивания деталей или отходов через рабочий проем матрицы удобнее выражать отиосительнмм усилием вырубки †пробив Я= ЧмРп, (12) где с)м — относительное Усилие пРоталкивания детали илн отхода через матрицу, в % от технологического усилия Р; я — число одновременно 394 коне)) укиу)и штампов, выбо~ материалов ' ШТАМПЫ ДЛЯ РАЗДЕЛИТЕЛЬНЫХ ОПЕРАЦВ!й 395 О,б Ллшн и няснии линий тдоожт, медь, но у «нягтсо_#_59зуогглбВ;лдв й.
иту юрд я то лш "В 7О 2О.25 зо зз 5 т«т ЦиНН,СтСЛ 057 ШВ ГП сгягддуг ,го Л но ' '7МЦ" ВордыйсД-нясний, лоту ь Лбдтдоудоя нин Д/б -тдоудий, здссо стиль бос2; стиль бус стон 2 то сллодь,о Вянншс дороднидусн ьо ддоняьь О,С б» гс')? 0,1 0.2 0,3 0,4 0,5 А', 40 35 31 29 25 В) 72О ИО МО и Вь шо доя ба ВО О ВО УО Рмс. 77. зависимость «овтэвквсита с от Рзакр и Язо хаа Равамчиыа смаавов А /В 0,2 0,3 0,4 0,5 Кс 266 130 83 61.5 АсВ 0,6 О,? 0.8 Св. 0,8 К 505 445 415 ж40 А)В 1,0 2,0 3,0 Си. 3 К, 19.7 12,3 10,9 9,86 )7 — )77 1/ — ' = 0,49А'с улК7' г 4,!96 дчя некруглых контуров К )7 =- — !' — х == 0,245В УКс. 2 Г 4,196 Рмс.
70. К оврсасисввм армтачссаогс воврамсавв ьвтамсусмсго матсриааа, иаавлвщсгссв в рабаном оввс матриаы застряшних н матрице деталей или отходов. Значения ц„ (табл. 9) для наиболее распространенных металлов (сплавов) определены иа основании проведенных расчетов ьиь формулам (9) и (!П без учета жесткости штампуемых деталей и отходов. При подсчете Рмст м принимаьот йм ои йм (пРактически Им незначительно меньше йи), С увеличением размеров штампуемой детали относительное усилие проталкивания ее через матрицу уменьшается, что связано с уменьшением ее жесткости, Деталь или отход, находящийся в рабочем проеме матрицы, нагружается сжимающей силой от давления рм (рис.
70). Когда давление р„по яеличнне больше критического напряжения оир, при котором деталь (отход) начинает терять устойчивость, аоявляется некоторый ее прогиб (выиучивание) и ослабление натяга между штампуемым материалом и матрицей. Сплошная круглая деталь или отход (рис. 70, и) нагруженные равномерно распределенной радиально-сжимающей силой, начинает тернть свою устойчивость прн критическом напряжении, МПа: Ввс оир =4 196 ' (13) !2 (1 — рь) )70 лля летали ыпы шайба, (рщ 70 о. -К ар ~ 12 ! ', (14) для деталей и отходов црямоугольиой формы Езс 12 (1 -- Рь) ВЯ где В, В и р — соответственно толщина, модуль упругости и коэффициент Пуассона штампуемого материала; К 1— коэффициент, зависящий от отношении г)дь: К, — коэффициент, зависящий от отношения А)В При защемлеиии детали (отхода) с двух противоположных сторон (рис.
70, н) При защемлении деталн (отхода) с четырех сторон (рис. 70, г) Формула (15) справедлива при условии, если окр не превышает предела пропорциональности овц штампуемого материала. При о„р ) оиц в расчетах используют критическое напряжение окш условно принимаемое раиным напряжению текучести о,. Если деталь или отход, находящийся в матрице, свободно проталкивается пуансонами без прижима (без противодавления), то потеря их устойчивости наступает при условии рм ) > о„р.
Для учета жесткости детали нли отхода в формулу (12) введен цопраночный коэффициент С =- = Рысак)г' )3 = Ст)мрл (16) Значение коэффициента С при круглом рабочем контуре (см. рис. 70) в зависимости от отношения )ссз определяют по графику, приведенному на рис. 71. Кривые построены на основе расчетов по приведенным выше формулам для наиболее распространенных штампуемых материалов.
Длн учета величины коэффициента С прн подсчете усилия проталкивания деталей типа шайб и деталей некруглых контуров вводят поправки, исходя из следующих математических зависимостей: для шайб Координаты по оси абсцисс на рис. 71 соответственно для деталей (отходов) типа шайб )гс'В .== = [0,49)77 т' Кд[сьз; для некруглых контУРов )7)б —. [0,2458 эс Кс))В. При наличии сильного прижима, обеспечивающего надежное защемлеиие вырубленной детали или отхода в матрице, расчет усилия их проталкивания производят по формуле (12) без введения коэффициента С. )?о- требиов усилие проталкивания деталей (отходов) из нвметалличееких материалов незначительно, поэтому введение коэффициента С практического смысла не имеет.
Усилие прижима штамлуемого материала в процессе односторонней резки (см. рнс. 11) определяют исходя нз силы отталкивания (сдвига) материала при его деформированнн. Задача сводится к тому, чтобы удержать материал в состоянии покоя. Чем больше величина режущего зазора 2, тем больше отталкивающее усилие Аг. Согласно опытным данным, усилие сдвига А) полосы (ленты, карты) в сторону, противоположную подаче, при односторонней резке ориентировочно принимают равным (0,1 — 0,4) Ррии Принимая Аь =- 0,2, уравнение равновесия сил, действующих на полосу (ленту) при данном процессе, получим в следующем виде; где ) — коэффициент трения между штампуемым материалом н матрнцей () яо 0,2); () — усилие прижима; 77— коэффициент трения между штамйуемым материалом н прижимом ()х = си 0,3).
Подставляя средние значения коэффициентов ? и 77 в формулу (17), получим величину () для штампа 396 КОНСТРУКЦИИ ШТАМПОВ, ВЫБОР МАТЕРИАЛОВ штампы для Рлзделительных Оперхцип 397 Пра Х мы Хла матрац »»мело нагру. хеааых легхоыа грумеа- аых Высота 1голщнма1 матрацы и у 8 — 10' 1Π— 15' 15 — 20' ЗО' 45' 60' 5 До 0,5 Ов. 0,5 до 1,0 » 1,0 » 2,0 » 2,0 » 4,0 » 4 О » 6 О » 6,0 3 4 — 5 12 4 5 — 6 20 ('л. 20 до 28 28» 36 » 36» 45 6 8 10 6 — 7 8 10 8 — 9 9 — 10 12 Рмс.
тх, Геомегрмчесаме параметры рабо- чих алсмемгоа матриц с ярямолииейиым режущим коитуром 1, иаправлеииым перпендикулярио к продольной оси подачи; () 0,08Р». Этого усилия достаточно для сохранения иеподвижиости заготовки и для обеспечения чистой поверхиости среза в зоне разделения. Однако нередки случаи, когда усилие пружин ие достигает расчетной величины !3. Штампы при этом работают, ио без гарантии получения высокого качества штампуемых деталей. В процессе безотходиой последовательиой вырубки деталей вопрос сохраиеиия неподвижности полосы (лепты) во время отрезки заготовки эффектизио решается при опережаюгцем действии пуансонов для пробивки от- верстий за счет увеличеииой их длииы по сравиеиию с пуаисоиом, отделяющим заготовку. При всех криволииейиых коитурах одиостороиией резки потребное усилие прижима будет меиьше, так как иа изгибах сила сдвига направлена под углом к продольиой оси подачи матервала.
Основой для осуществления разделительиых процессов в штампах являются их рабочие части с режущими элементами, геометрия которых выполияется по определеиио устаиовлеииым правилам. В преобладающем большиистве случаев угол ц между рабочими поверхностями, сходящимися к режущей кромке (граии) матрицы и пуаисоиа, принимается рьавиым 90' (рис. 72). Эиачеиие а =- 90 считается оптимальным, так как при этом обеспечивается наибольшая стойкость и надежность в работе штампа. Незиачительные отклоиеиии угла сс (~10 —: —.' 1Зе) ие оказывают существеииого влияиия иа процесс разделения листового металла.
Рабочая полость матрицы может выполняться в трех исполиеииях: с местиым пояском (рис. 72, а), с уклоном по всей высоте (рис 72, б) и с вертикальными стенками по всей высоте (рис. 72, в). Так как деталь или отход в процессе вырубки виедряются в рабочую полость (окио) матрицы с некоторым давлением ра„ возникает распирающая сила Аг, которая стремится разрушить (разорвать) матрицу. Поэтому при сквозном проталкивании деталей (отходов)— иапровал — рекомендуется выполнять рабочее отверстие (окио) матрицы с расширением к выходу.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
