Semenov E.I., i dr. (red.) Kovka i shtampovka. Spravochnik. Tom 4 (Mashinostroenie, 1987)(ru)(L)(T)(273s) (813579), страница 54
Текст из файла (страница 54)
Оправки для ротационной вытяжки деталей изготовляют с минимальным радиальным биением 0,03 мм. Чем тоньше стенка детали, тем более жесткий допуск устанавливают иа биение. Оправку устанавливают в шпинделе токарного станка. Такой способ крепления наиболее предпочтителен, так как в атом случае исключается аеб, м геа гга гаа гга гЧа ае„кк а Рне. 2с номограмме дкк екредекеммя раз- мереа сепаратора продольное перемещение оправки и обеспечивается минимальное биение. Оправка должна иметь сквозное отверстие под выталкиватель, предназначенный для снятия деталей, имеющих дио. Наружный диаметр оправки назначают исходя из минимальных внутренних размеров вытягиваемой детали, поля допусков иа точность ее изготовления и величины минимального зазора между оправкой и стенкой заготовки. Выбор материала для оправки зависит от характеристик материала детали.
Так, для материалов деталей с большим относительным удлинением (иизкоуглеродистые стали, цветные металлы) оправки изготонляют из инструментальных углеродистых сталей марок У!О, У12, ЗОХГСА и др., а при ротационной вытяжке трудиодеформируемых материалов — из сталей 5ХНВ, ШХ!5 н т.
п. РОТАЦИОННАЯ ВЪ|ТЯЖКА 274 ВЫТЯЖКА ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ДЕТАЛЕЙ гс Сиг ю 45 гс ярл, Рис. 22. номограмма дле определение шерокоеатостн поперкиасти (35) б) Рнс. 22. Приспособление дле полной фнк. сеции положении злготоакн ие опрлеке: |, 5 — втулки; 2. 4 — шгифткн 3 пру- жине; б — оправке; à — зжатоакз После изготовления оправки подверг|нот термической обработке до Д)7С ) 60, хромнруют и позируют. Наличие зазора между оправкой и заготовкой приводит к смещению заготовки относительно оправни в процессе вытнжки.
Это вызывает необходимость применения специальных приспособлений, позволяющих фиксировать положение заготовки. В качестве таких приспособлений используют прижимы, установленные в задней бабке токарного станка и действующие от штока гидро. или пиевмоцилиндра. Однако при этом другой ко.
нец заготовки остается свободным и под действием тангенциальной составляющей усилия вытяжки скручивается на угол, величина которого зависит от механических свойств мате. риала и величины деформации. Для Рнс, 22. Съемниии: а — пружинный; Л вЂ” рычажный; е — гид- ро. н пиеемосъеминн с расположением а оправке Рнс. 24. Номограмме дли определенно чис- ле АГ прокодоа ликвидации скручивания заготовки применяют приспособление (рпс. 22), которое работает следующим образом. На оправку 5 устанавливают заготовку 7 так, чтобы в паз на заготовне входил выступ подвижной втулни 5. Возникающий в процессе вытяжки скручивающий момент передается на подвижную втулну 5.
Штифты 4, закрепленные на подвижной втулке 5, предохраняют ее от проворота и, перемешаясь в пазах неподвижной втулки 2, обеспечивают поступательное движение втулки 5. Для более жесткого контакта между заготовкой и подвижной втузкой служит пружина 5. Оправну размещают в шпинделе 1 станка. Как отмечалось выше, плотность посадки детали на оправке после окон. чания процесса может оказаться весьма значительной, поэтому предусматривают специальные приспособлениясъемиики, позволяющие снимать деталь с оправки.
Конструкции съемииков, показанные иа рис. 23, и, применяют для снятия деталей малого диаметра, иа рис. 23, б и а — для коротко. и длиииоосиых деталей большого диаметра. Выбор технологических параметров. При применении для вытяжки тонкостенной заготовки, когда толщина ее степки Н ~ 1,0 †: 2,0 мм, процесс ро. тациониой вытяжки может быть реализован за одни проход с максимально допустимыми степенями утонеиия. Если толщина стенки заготовки Н) 2,0 им, число проходов определяют по формуле фЕ Н= 0,04Ыш ' где ф — суммарное утонеиие степки Е заготовки. Число проходов можно определить также с помощью графиков (рис.
24). Между проходами необходимо предусматривать термическую обработку. Величину осевой подачи рассчнты- 3 = с'(ф)ешш Н, (36) где с' — коэффициент, характеризующий свойства материала. Значения коэффициента с' в зависимости от материала заготовки следующие. Сталь: !2Х!8Н10Т........ 0,55 1О.....,....... 05! 45............. 0,49 Алюминиевые сплавы Д1; Д16Т ......... 0,47 АМцМ ..........
0,45 От величины осевой подачи зависит состояние поверхности детали. Для црогнозироваиия ожидаемой шероховатости поверхности может быть использована номограмма, приведенная иа рис. 25. 276 РОТАЦИОННАЯ ВЫТЯЖКА «в бв бв «',,4 Рнс. За. Графини зависимости н«рава«- мерности деформации от степ«пи утоп«имя ст«мян обо««чан На размерную точность деталей существенное влияние оказывает исход.
ный зазор между оправкой и внутренним диаметром заготовки. Необходимо, чтобы величина зазора была минималь. ной. Однако размещение заготовки на оправке с малым зазором затруднительно, и поэтому уменьшение зазора следует производить в процессе вытяжки, используя большие значения степени утонения и осевой подачи. На точность размеров получаемой детали зиачктельно влияет н разностенность заготовки.
Скорость течения (деформации) материала на участках с тонкой итолстойстеикой неодинакова, что приводит к неравномерности смещения объемов материала, нарушению формы и размерной точности детали. Неравномерность деформации материала может быть охарактеризована коэффициентом й' (рис. 26). Предполагаемую разностенность бй получаемой детали определяют по формуле бй = бгу (1 — Р), (32) где ЬН вЂ” раэиостенность заготовки.
Деталь, снятая с оправки после формоиэмеиения, не сохраняет стабильнмх размеров и имеет меняющуюся овальностгь величина которой зависит ат толщины стенки заготовки, механических свойств материала и режимов обработки. Полного устранения овальиости деталей после ротационной вытяжки достичь невозможно, в связи с чем возникает необходимость ее учета при составлении технических условий на чертеж детали и разработке методов их контроля. При соединении тонкостенной детали с парной деталью ее овальность устраняется Поэтому желательно нормнро.
вать средний диаметральный размер вытягиваемых деталей: 0«Р !«2(0н+ м)' где 0н и 0м — наибольший и наименьший измеренные диаметры деталей, снятых с оправки. Вместе с допуском на диаметр б необходимо задавать допуск на погрешность формы бф, т. е. на овальиостьп бф == (0н 0м)мах (30) Среднее значение диаметра детали 0ср = 0н — 0 55ф (40) или 0н =- 0ср+ 0 55ф (41) При бф — — б 0н м«х = 0ср м«х + 0 55' (42) 0м и!«х = 0ср м«х 0 55 ° (43) Прн назначении допуска на детали, намерение которых производят контратьным прибором, фиксирующим численные значения отклонений, используют формулы (42) и (43). Производительность пропесса ротационной вытяжки зависит от скорости деформирования заготовки.
Однако при определенных соотношениях скорости осевогО перемещения инструмента и окружной скорости заготовки процесс становится неустойчивым вследствие возникновения вибраций. Практикой уста но«ьтено, что оптимальные значения окружных скоростей 150 — 350 м/мии. Для определения потребного усилия ротационной вытяжки шариковыми устройствами используют следующие зависимости: Ро = 1000ав5уутштК«К«! Рн = 0 5Ро' Рг = 0 4Ра' М=К Рт0, где К, == 0,1 — 0,2! К, = 0,02 —;0,03; Кз — коэффициент запаса.
Составляющие усилия для роликовых устройств определяют по формулам (23) — (25). Мощность осевого перемещения инструмента вычисляют по значению Ро, а мощность станка определяют как сумму мощностей привода и осевого перемещения устройства. ШТАМПОСБОт.ОЧНЫЕ | Глава ~У 0ПЕ АЦИИ Штампосборочные операции применяют для соединения холодной штамповкой двух или нескольких деталей в одну сборочную единицу. Технология сборки штамповкой позволяет снизить металлоемкость сборочных единиц и, как правило, повысить их прочность и надежность.
Примером может служить катодно-модулярный узел электронной оптики кинескопа, в котором после проработки на технологичность н использования штампосборочных операций число деталей существенно уменьшилось, вместо 14 стало четыре (рис. 1). Штампосборочные операции основаны на использовании возможности пластического (или упругога) деформирования одной нз соединяемых деталей под воздействием внешней силы. В зависимости от формы, размеров н материала собираемых деталей штампосбарочные операции производят на кривошнпных или гидравлических п рессах в штампах для холодной штамповки и для холодной сварки. Кром е того штампосбарочные операпии ! можно осуществлять штамповкой взрывом, штамповкой электрическим разрядом в жидкости и штамповкой магнитными полями высокой напряженности.
Сборку деталей производят с использованием формоизменяющих операций холодной штамповки, па. казанных на рнс. 2. Ниже рассмотрены отдельные примеры сборки деталей в сборочные единицы. Сборка холодной штамповкой. Осадкой получают головки заклепок, соединяющих отдельные детали. Заклепки могут быть цельные (рнс. 3, а) или в виде цапфы (концевой участок одной из соединяемых деталей), входящей в отверстие другой детали (рис, 3, б). Осуществляют осадку всей головки полностью или отдельных ее участков (рис.
3, в). В авиационной промышленности применяют заклепки, имеющие в стержне взрывчатое вещество (взрывные заклепки), которое при осадке ударом способствует пла. стическому деформированию головки (рис. 3, г). Кроме того, заклепку можно получить прямым выдавливанием части объема металла одной нэ соединяемых деталей (рис. 3, д). Запргссовкой соединяют детали, сопрягаемые размеры которых выполнены с натягом (рис.
4, а), с натягом в сочетании с осадкой клиновым инструментом (рнс. 4, б), дорнованием (рис. 4, в). Запрессовкои соединяют замни биметаллических втулок, полученных гибкой (рис. 4, г). Ддя соединения двух и более деталей гибкой применяют соединяющий элемент, например, скобу (рис. 5, а — в). Соединяющими элементами могут быть «лапки«, являющиеся частью одной из соединяемых деталей (см. рнс. 1 н рнс. 5, г, д). Сборку двух деталей, одна из которых листовая, а вторая — полученная обработкой резанием †. имеет спепнальную канавку для соединения с дру. гой деталью, можно осуществлять упругим или упругопластичгским изгибом.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
