1598005426-3a8e62b819d30b4177bf436fefc2ba03 (811212), страница 25
Текст из файла (страница 25)
42 мм, сшУ раггвдеж гааягг дшгар Рнс. 40. Регенератнвный воздухоподогрсватель: à — короб для входа воз. духа; 3 — фиксированггый подшипник; 3 — вал ротора; 4 — набивка; 3 — неподвижный цилиндрический корпус; 6 — верхний подшипник вала; 7 — вертикальный цилиндрический ротор: 3— короб выхода нагретого воздуха; 3 — електропривод ротора; 70 — уплотнение; Гà — короб выхода дымовых гатов ЛиФУта изогнутых в виде петлеобразных змеевиков, развальцованных своими концами в коллекторах-паросборниках. Использование труб небольшого диаметра упрощает гибку змеевиков, увеличивает коэффициент теплоотдачи от газов к стенке и уменьшает загрязнение поверхности нагрева (рис.
4!). Существуют три типа пароперегревателей: конвективные, радиационные и комбинированные (сочетание конвективной части с радиационной). В котлоагрегатах низкого и среднего давления при температуре перегрева пара до 440' С применяются в основном только конвективные пароперегреватели. Они устанавливаются обычно за первым газоходом котла при выходе дымовых газов из топки (где последние имеют наивысшую температуру) и отделяются от нее небольшим фестоном из 121 труб заднего экрана или несколькими рядами кипятильных труб. Допускается как вертикальное, так и горизонтальное расположение змеевиков пароперегревателя.
То и другое расположение имеет свои положительные стороны и недостатки. Применение пароперегревателей с вертикальными змеевиками упрощает нх крепление, но при этом затрудняется удаление из них воды, что приводит к коррозии и увеличению высоты котла. Применение горизонтальных пароперегревателей к пару. Кроме того, постепенное загрязнение наружных и внутренних поверхностей труб пароперегревателей вызывает понижение температуры перегрева пара.
Все это приводит к необходимости регулирования температуры перегретого пара, которое в настоящее время осуществляется в основном путем его охлаждения, Для этого поверхность нагрева пароперегревателя определяют из расчета перегрева пара на 25... 30' С больше, чем требуется по номиналу.
Соответственно этому рассчитывают специальный пароохладитель. В котельных агрегатах средней паропроизводительности врименяется поверхностный пароохладитель, состоящий из корпуса, внутри которого расположен пучок стальных труб. По ним проходит питательная вода, а между ними — пар. Регулирование температуры перегретого пара производится изменением количества питательной воды, пропускаемой по трубам.
По отношению к потоку газов пароперегреватели могут включаться по прямоточной, противоточной, параллельной и смешанной схемам. В пароперегревателе, кроме нагрева пара, происходит и некоторое испарение котловой воды, уносимой с насыщенным паром из барабана котла. Явление это нежелательное, так как вызывает появление в змеевиках накипи, очишать которую из-за сложной их формы затруднительно. Учитывая это, следует очень тщательно следить за качеством котловой воды и работой 'паросепарационных устройств. Рнс. ВЕ Горизонтальный конвектнвный пароперегревателтн ! — подвод иасыгаенного пара нв барабана; 3 — поверхностныа пароохладителэ; 3— энеевики паронерегревателн; 4 — тнгас З вЂ” подвеска; а — перегородка иэ пластин, 7— коллектор перегретого вара;  — дренажные «оллеаторы устраняет эти недостатки, однако здесь наблюдается провисание труб змеевиков в процессе эксплуатации, что приводит к ухудшению теплопередачи.
При конструировании пароперегревателей для котлоагрегатов средней паропроизводительности скорость пара в них принимают в пределах 20...25 м/с (исходя нз условий надежного охлаждения паром стенок труб во избежание их перегрева), причем, чтобы не получить слишком больших гидравлических потерь, ее принимают тем меньше, чем больше давление пара. Обычно перепад давления в пароперегревателе не должен превышать !Оо4 рабочего давления пара. Следует иметь в виду, что с понижением форсировки котла уменьшается н температура пара, а с повышением влажности топлива она возрастает, так как в этом случае за счет испарения влаги увеличивается количество дымовых газов, что приводит к увеличению их скорости при прохождении через пароперегреватель и более интенсивной передаче тепла от газов 122 9.2.
ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ТЕПЛА ОТХОДЯЩИХ ГАЗОВ В КОТЕЛЬНЫХ ЛЕСОПРОМЫШЛЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ В тепловом балансе котельного агрегата наибольшими являются потери тепла с уходящими газами г1ь При сжигании высоковлажных древесных отходов (Ж'Р>50о(о) эти потери могут достигать 15а(т от располагаемого тепла топлива. Снижение температуры уходящих газов ведет к сушественному росту КПД котлоагрегата н обычно достигается развитием хвостовых поверхностей нагрева.
Теоретически она могла бы снижаться до температуры воды, входяшей в водяной экономайзер, или воздуха, входящего в воздухоподогреватель. Практически нижний предел температуры уходящих газов при сжигании влажных древесных отходов определяется из условия предотвращения конденсации водяных паров на поверхности нагрева. Температура точки росы дымовых газов определяется температурой конденсации водяных паров в дымовых газах при нх парциальном давлении. При влажности древесного топлива )ВР = 55 о1р и коэффициента избытка воздУха а=1,2... 1,5 зта величина колеблется в пределах 57...65'С. Вероятность возникновения сернокислой коррозии низкотемпературных поверхностей нагрева при сжигании древесных 123 отходов очень мала.
Однако снижение темперагуры уходящих газов до нижнего предела связано с резким увеличением поверхностей нагрева. При этом возрастает их стоимость и расходы на электроэнергию для снабжения тягодутьевых устройств и насосов. Определение оптимальной температуры уходящих газов производится на основании техпико-экономических расчетов с учетом затрат на древесное топливо, на ремонт воздуяоподогревагеаь; 3— водяной калорифер; 4— экономайзер пнгатеньной воды; д — теввофнкэднанный экономайзер /!' гуагггеэсоСу 124 поверхностей нагрева, их стоимость, установку необходимого оборудования. Величина оптимальной температуры уходящих газов находится в пределах 120' С. После проведения анализа работы котлов ДКВр паропроизводительностью 4; 6,5; 10 т/ч, работающих на древесных отходах, была предложена схема компоновки хвостовых поверхностей (рис.
42). В качестве дополнительных поверхностей нагрева за воздухоподогревателем по ходу дымовых газов устанавливается экономайзер питательной воды и теплофикационный экоиомайзер. Теплофикационный экономайзер служит для подогрева воды, которая затем поступает в водяной калорифер и в свою очередь подогревает воздух. Воздух, нагретый в калорифере, поступает в воздухоподогреватель, в результате чего, температура дымовых газов за воздухоподо- 30 50...80 50...80 250...280 Расходы электроэнергии на тягодутьевые устройства и питательные насосы необходимо подсчитывать с учетом величины удельного расхода электроэнергии (0,5...
1) 1О-' кВт(мз дополнительных поверхностей нагрева. Предлагаемая схема утилизации вторичных тепловых ресурсов позволит увеличить КПД котлоагрегатов на 4... 5 о!з, Экономия топлива при реализации предложенной схемы для котлов различной мощности составит: для котлов типа ДКВр-4-13 120 т уел.
топлива в год, для котлов ДКВр-6,5-13 190; для ДКВр-10-13 300. гревателем и температура воздуха, нагнетаемого в топку, повышается. Увеличение температуры дымовых газов позволяет между воздухоподогревателем и теплофикационным экономайзером вставить экономайзер питательной воды и нагревать воду, поступающую в котел. Нагрев воздуха промежуточным теплоносителем необходим, так как в противном случае из-за малого температурного напора за воздухоподогревателем потребуется дополнительная поверхность нагрева недопустимо больших размеров. Расчет хвостовых поверхностей котлоагрегатов проводится по общеизвестной методике.. В ЦНИИМЭ были выполнены расчеты хвостовых поверхностей котлоагрегатов производительностью 4; 6,5; 10 т пара в час, при работе этих котлоагрегатов на древесных отходах лесозаготовительных и деревообрабатывающих предприятий. Обобщение результатов этих расчетов позволило определить в первом приближении оптимальные температурные показатели работы отдельных элементов предложенной ЦНИИМЭ схемы хвостовых поверхностей нагрева для котельных, работающих на древесных отходах.
При проектировании хвостовой части рекомендуется выдерживать следующие температурные характеристики. Температура дымовых газов, 'С: на входе в ваздухоподогреватель . . .. . . 300...330 на выходе . . . .. . . . . . . .. 200...220 на входе в зкономайзер питательной воды . . 200...220 на выходе ......... .. ..... 140...160 на входе в теплофнкаинонный зкономайзер ..
. 140...160 на выходе 120 Температура воздуха, 'С; на входе в калорифер на выходе на входе в воздухоподогреватель . на выходе Температура воды, "С: на входе в зкономайзер питательной воды . . 100...105 на выходе . .. . .. . , . . . . . . .
. 125...130 на входе в теплофнканнонный зкономайзер... 65...70 на выходе 90...!05 на входе в налорнфер , , , . . . . .. . . 90...105 на выходе 65...70 агрегатов типоразмер и поверхность нагрева Вид оборудования, его теплофикапнои. ный зкоиомайаер (тип) Поверхность нагрева. м" Поверхность нагрева, м' Калорифер водяной (тип) Поверхность нагреве, и' Экоиомайзер питательной воды [тип) Воздухоподо- греватель (тип) Поверхность нагрев», Мг Марка котла ВЭ-1-12т ВЭ- 1-16т ВЭ-П-)бт КВБ-!О КВС-! ! КВБ-12 70,8 94,4 ! 41,6 141,6 2! 2,4 330,4 33 72 143,5 ВЭ-П-16п ВЭ.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
