Диссертация (792528), страница 50

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 50)

Длинатамбура составляет 2.5 м. Время движения на данном участке составитt 2l222.5 0.17 мин .15Таким образом, расчетное время эвакуации людей из помещения холласоставитt р  t1  t2  tск  0.38  0.17  0.945  1.49 мин,что составляет 109 с.Шаг №1.1- эвакуация по горизонтальному участку пути в холле квспомогательному эвакуационному выходуШирина такого прохода составляет δmin=5 м.

Длина прохода составляет lmax=18 м.Количествоэвакуируемых составляетNmax=15 человек. Отсюдаопределяем максимальную плотность людского потокаD1 N кр  flкр  115  0.1м2 0.017 2 .18  5мСогласно таблице П.2.1 [220] этой плотности потока соответствует скоростьдвижения людского потока V1=100м/мин, интенсивность 1.0 м/мин.Время движения людского потока по первому участку пути (в холле)составляет34018t1   0.18 мин . 1 100l1Шаг №1.2 – эвакуация через дверной проем в холлеИнтенсивность движения людского потока через дверной проемДля данного участка пути интенсивность составитqi qi 1   i 1i1 5 4.2 .1.2Для горизонтальных путей эвакуации через дверной проем 1.2 м приинтенсивности 4.2 скорость движения составляет 100 м/мин.

Длина участкаэвакуации составляет 3 м, а время движения на данном участкеt2 l223 0.03 мин .100Шаг №3 –эвакуация через дверной проем в тамбурДля данного участка пути интенсивность составитqi qi 1   i 1i4.2 1.2 5.6 .0.9Для горизонтальных путей эвакуации через дверной проем 0.9 м приинтенсивности 5.6 скорость движения составляет 80 м/мин. Длина участкаэвакуации составляет 2 м, а время движения на данном участкеt3 l332 0.025 мин .80Шаг №1.3 –эвакуация через дверной проем на улицуДля данного участка пути интенсивность составитqi qi 1   i 1i5.6  0.9 3.4 .1.5Для горизонтальных путей эвакуации через дверной проем 1.5 м приинтенсивности 3.4 скорость движения составляет 100 м/мин. Длина участкаэвакуации составляет 0.7 м, а время движения на данном участкеt4 l440.7 0.007 мин .100341Таким образом, расчетное время эвакуации людей из помещения холласоставитt р  t1  t 2  t 3  t 4  0.18  0.03  0.025  0.007  0,24мин.Таким образом, расчетное время эвакуации при наличии двухэвакуационных выходов составляет:- 0,47 мин при наличии широкого главного выхода;- 1,49 мин при существующей системе выхода.Определение минимального расстояниямежду наиболее удаленнымиэвакуационными выходамиМинимальное расстояние L, м, между наиболее удаленными один от другогоэвакуационными выходами:из помещения:(5.63)Р - периметр помещения, м;n - число эвакуационных выходов;D - длина коридора, м.Получаем:2 выхода = 172.3 м3 выхода = 86.15 м4 выхода = 57.4 м5 выходов = 43.07 м6 выходов = 34.5 миз коридора(5.64)L= 16,5 мПолучаем:При n = 2 = 21.0 мПри n = 3 = 10.5 мПри n = 4 = 7.0 мУстановка такого количества выходов не возможна по причинам:342-технологическогопроцессаирасстановкипроизводственногооборудования;- нарушения микроклиматических параметров рабочей зоны.Однако, учитывая, что объект не оснащен АУПТ - время эвакуации составитТэв = tр + 6,0:- 6,47 мин при наличии широкого главного выхода;- 6,49 мин при существующей системе выхода.Как видно, величина носит вероятностный характер распределения, а призначении Тэв = 2 мин, PЭ.

Пij = 0,999.Допустимый норматив 30 сек,R = 0, поэтому предлагается комплекстехнических решений для повышения противопожарной защиты локомотивногодепо:1 установление дополнительных эвакуационных выходов (с минимальнымрасстоянием между выходами 1,2 м по СП 1.13130.2009);2 установка системы аэрозольного пожаротушенияАУПТ- аэрозольноготипа;3 для снижения пожарной опасности и улучшения условий труда ремонтногоперсоналасмотровыхямпредлагаетсяустановкарабочейвентиляции(вентиляционных окон) в боковых стенах смотровых ям.Расчет необходимого времени эвакуации из помещения 1-го этажа.В соответствии с ГОСТ 12.1.004-91* «Пожарная безопасность.

Общиетребования»каждый объект должен иметь такое объемно-планировочное иконструктивное решение, при котором эвакуация людей из помещений была бызавершена до момента достижения опасными факторами пожара предельнодопустимых значений. К числу опасных факторов пожара относятся:- повышенная температура среды,- потеря людьми видимости;- дым, токсичные продукты горения;- пониженная концентрация кислорода.343Предельно допустимые значения по каждому из опасных факторов пожарасоставляют:по повышенной температуре -70 0С;по тепловому потоку – 1400 Вт/м2;по потере видимости – 20 м;по пониженному содержанию кислорода – 0.226 кг/м3;по содержанию диоксида углерода – 0.11 кг/м3.При этом время, в течение которого опасные факторы пожара достигаютсвоих предельных значений опасных для человека, принято называть временемблокирования путей эвакуации  бл . Время  блвычисляют путем расчетадопустимой концентрации дыма и других ОФП на эвакуационных путях вразличные моменты времени.

Необходимое время эвакуации tнб рассчитываюткак произведение критической для человека продолжительности пожара накоэффициент безопасности. Предполагается, что каждый опасный факторвоздействует на человека независимо от других.В расчете будет принят один из основных и наиболее опасный сценарийразвития проектного пожара, учитывающих специфику объекта:- горение в административном помещении мебели и бумаги (0.75+0.25).Исходные данные для расчетаЛюди в помещении находятся на уровне пола. Температура воздуха 200С.Удельная изобарная теплоемкость воздуха: Сp =1,068×10-3 МДж/кг∙К [220].Коэффициенттеплопотерь =0,6[197].Коэффициентполнотыгоренияη=0,95 [222].

Коэффициент отражения света от предметов на путях эвакуацииα=0,3[220]. Начальная освещенностьE=50лк. Предельно допустимоесодержание токсичных газов в помещении: XCO2 =0,11 кг/м3, XCO =1,16×10-3 кг/м3[220]. Высота площадки, на которой находятся люди над полом помещения h ПЛ =0.Разность высот пола δ=0 м.Низшая теплота сгорания 14.0МДж/кг.344Линейная скорость пламени – ν = 0.022 м/с.Удельная скорость выгорания массовая – ψF =0.021 кг/м2с.Дымообразующая способность 53 Нп м2/кг.Потребление кислорода – 1.161 кг/кг.Выделение газа:углекислого – 1.43 кг/кг;угарного - 0.043 кг/кг;хлористый водорода -0 кг/кг.Дальнейший расчет будем проводить в зависимости от выбранного сценарияразвития проектного пожара.Показатель степени, учитывающий изменение массы выгорающего материалаво времени n = 2.К используемым геометрическим характеристикам помещения относятся егогеометрический объем, приведенная высота H и высота рабочей зоны h.Для помещений, расположенных на одном уровне, приведенная высота равнавысоте помещений.Площадь холла равна 198 м2, объем - 495 м3.Высота рабочей зоны рассчитывается по формуле:h=h ПЛ  1,7  0,5 ,(5.65)где h ПЛ - высота отметки зоны над полом, на которой находятся люди впомещении, м;δ - разность высот пола в помещении, равная нулю при горизонтальномего расположении.Люди находятся на уровне пола, поэтомуh ПЛ = 0 и h =1.7 м.Выбор расчетной схемы развития пожараКаждыйсценарийразвитияпроектныхпожароввпомещениихарактеризуется значениями двух параметров (A и n), которые зависят от формыповерхности горения и характеристик горючих веществ и материалов.345Для сценария развития проектного пожара примем с определенным запасомнадежности, что пламя распространяется по вертикальной или горизонтальнойповерхностимебели в виде прямоугольника, одна из сторон которогоувеличивается в двух направлениях за счет распространения пламени.

В случаерассматриваемого помещения, а также указанной выше специфики расположенияпожарной нагрузки параметр b (перпендикулярный к направлению движенияпламени размер зоны горения) имеет максимальное значение, равное b=1 м(характерный размер размещения мебели).Тогда параметр n = 2, а параметр A рассчитывается по формуле:A 2 =ψ F2 ν 2 b ,(5.66)где ψ F2 – удельная массовая скорость выгорания мебели в здании II степениогнестойкости, кг/м2∙с;ν2 – линейная скорость распространения пламени по мебели, м/c.Подставляя из исходных данных  F 2 и  2 получим:A2  0.021 кг /( м 2  с)  0.022 м / с  1м  4.62  10 4 .Определение критической продолжительности пожара рассматриваемогосценария развитияРассчитаем значение параметра B2:B2 353 C P V353  1.068  103 ( МДж / кг  К )  495м3 351      Q2(1  0.6)  0.95  14.0  МДж / кгРассчитаем параметр Z:Zhh1.71.7 exp(1.4  ) exp(1.4)  1.63HH2.62.6Определим критическую продолжительность пожара по каждому из опасныхфакторов:а) по повышенной температуре1/ nТt кр70  t o  B    ln 1  A  273  t o  Z  1/ 270  2035ln14 273  20 1.63   4.62 10где t0 =20 - температура окружающей среды, 0С; 87 ;346б) по потере видимости1/ n V  ln(1,05    E ) 1  Bп .в .  tкр   ln 1 lпр  B  Dm  Z    A  46c.1/ 2 495  ln(1,05  0.3  50) 1  35   ln 1 415  35  58.5 1.63    4.62 10где lпр =15 – предельная дальность видимости в дыму в рассматриваемомпомещении, м;в) по пониженному содержанию кислородаO2t кр1   B   0,044   ln 1  BLAO 2    V  0,27   Z       1/ n1    350,044ln1 4  35  0.226  0,27  1.63    4.62 10  495   1/ 2 85c.г) по содержанию диоксида углеродаCO2t кр1V  X CO2    B     ln 1  B  LCO  Z   A2 1/ n1495  0.11   35  ln 1 4 351.321.634.6210 1/ 2.Под логарифмом получается отрицательное число, таким образом, выходуглекислого газа не приведет к увеличению его концентрации выше предельнодопустимого значения.Изполученныхврезультатерасчетовзначенийкритическойпродолжительности пожара для рассматриваемого сценария проектного пожаравыбираем минимальное значение из рассчитанных выше:ПВt1 кр  min(tкр ; tкр tкрTО2)  min(87;46;85)  46c.Необходимое время эвакуации людей из помещения: нб1  Кб  tкр1  0.8  c  37с.кр347Сравнивая расчетное время эвакуации с необходимым временем эвакуации,получаем следующее.1.

При существующей системе выхода (ширине выходов их холлапристройки)t р  39с   нб  37с.Условие безопасности людей при эвакуации не выполнено.Вероятность эвакуации по эвакуационным путям равна нулюРэп  0.2. При наличии широкого главного выходаt р  15с   нб  37с.Условие безопасности людей при эвакуации выполнено.Вероятность эвакуации по эвакуационным путям равна Рэп  0.999 .Все находящиеся в помещении холла люди успеют покинуть помещение домомента блокирования путей эвакуации опасными факторами пожара.Расчетная величина индивидуального пожарного риска для холла впристройке здания рассчитывается по формулеQВ  QП  1  R АП   Рпр  1  Рэ   1  РПЗ гдеQП,(5.67)- частота возникновения пожара в здании в течение года. Дляпредприятий класса функциональной пожарной опасности;R АП-вероятностьэффективногосрабатыванияустановокавтоматического пожаротушения.

При отсутствии систем автоматическогопожаротушенияРпр-R АП  0;вероятность присутствия людей в холле,определяемая изсоотношения:Рпр=t/24,где(5.68)t - время нахождения людей в холле. В рассматриваемом случае t=12часа, Рпр=0.5;348Рпр-вероятностьработысистемыпротивопожарнойзащиты,направленной на обеспечение безопасной эвакуации людей при пожаре,определяемой по формуле:Рпр  1  1  0.8RСОУЭ   1  0.8RПДЗ   1  (1  0.8  0.8)  0.64.ТогдаQВ  QП  1  RАП  Рпр  1  Рэ  1  РПЗ   1.579 103  0.5  (1  0.999)  1  0.64  0.28 106.Условие безопасности для людей, эвакуируемых из помещения холла напервом этаже выполнено.

Характеристики

Список файлов диссертации