Диссертация (792528), страница 49

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 49)

7 [215] рассчитываем значение параметра хич :- 6,8;- 5,5.В соответствии с рис. 8 [215] для параметра хич и А рассчитаем значениепараметра lgPн:- для дизельного топлива зимнего «З» (ГОСТ 307-82) – 1,35;- для дизельного топлива летнего «Л» (ГОСТ 307-82) – 1,5.2.9 В соответствии с рис. 9 [215] для параметров п. 2.8 определим давлениенасыщенных паров нефтепродуктов:-8,2;- 9,0.Расчетные значения:lg PН 5,07818  1255 ,73 5,330 КПа;35  199 ,523lg PН 5,00109  1314 ,04 5,754 КПа.35  192 ,473332Таким образом, графическое определение при больших значениях давленияхнасыщенных паров Рн, дает завышенные значения с определенным запасом посравнению с расчетом по формуле Антуана.В соответствии с рис.

11 [215]для значениямолярной массынефтепродуктов определим значение М .- для дизельного топлива зимнего «З» (ГОСТ 307-82) – 13,126;- для дизельного топлива летнего «Л» (ГОСТ 307-82) – 14,268.Далее рассчитаем значение параметра по формуле:х  103   М  РН ,Определим интенсивность испарения дизельного топлива:W  106  1,0  172,3,  26.5  0,352  103 ;W  106 1,0  203,6  29,576  0,422 103, кгм2с1 .Определим массу паров дизельного топлива, поступивших в помещение:m  0,352  10 3  200  3600  253 ,44 кг ;m  0,422  10 3  200  3600  303 ,84 кгОпределим среднюю концентрацию паров дизельного топлива:Сср Сср 100  253.44 29,761%(ообщ)6.813  125100  303 .84 30 ,19 %(ообщ))8,050  125Определим значение Сн:Сн = 100 ∙ 5,33 / 101 = 5,272% (общ);Сн = 100 ∙ 5,754 / 101 = 5,697% (общ).Значениестехиометрическойконцентрации паров дизельного топливасогласно формулы (3) [215] исходя из химической брутто формулы дизельноготоплива составит: =12,342+23,889 /4 = 18,32; =14,511+29,120 /4 = 10,91;Ссt 100 1,12 % ;(1  4.84  18 .32 )333100Ссt  1,86 % .(1  4.84  10 .91)Определим значение параметра С*:С* = 1,19 ∙ 1,12 = 2,13% (общ);С* = 1,19 ∙ 1,859 = 2,21% (общ).Рассчитаем значение параметра Х:Х = Сн / С*,(2.9)Х = 5.272 / 2,13 = 2,383;Х = 5,697 / 2,21 = 2,58.Определим избыточное давление взрыва ΔР согласно формулы (1) [215]:Р  (900  101 )253 ,44  4,2 100 5кПа1,859  6,81 1,12Р  (900  101 )303 ,84  4,2 100 5кПа1,12  6,81 1,12Расчетное избыточноевзрыва ППС по дизельному топливу(темнымнефтепродуктам) менее 5 кПа, следовательно оно не относится ни к категории Аи Б.

Согласно действующей нормативной базы [215] проведем проверку наотнесение к категории В1-В4.Определим пожарную нагрузку Q и удельную пожарную нагрузку g:зимнее:G = 0,00075 200804,0 = 120,6 кглетнее:G = 0,00075200755,2 = 113,28 кгзимнее:Q =GQPH= 120,6 43,50 = 5246,1 МДж;летнее:Q =GQPH= 113,28 43,50 = 4927,68 МДж.зимнее:g = Q /S = 5246,1/ 20 = 262,85МДж м-2;летнее:g = Q /S = 4927,68/ 20 = 246,89МДж м-2.Так как удельная пожарная нагрузка составляет 246,89-262,85 МДж м-2анализируемыйобъект – смотровая ямав соответствии с нормативнымдокументом [213] по пожаро- и взрывоопасности относится к классу В-3.Определение категории здания производственного корпуса.В таблице 5.9 приведены категории помещений производственного корпуса.334Таблица 5.9 - Категории помещений производственного корпуса повзрывопожарной и пожарной опасностиПомещениеПлощадьS, м2% отношениек общей площадиКатегория помещения попожаро- и взрывопожарнойопасностиВ3В4В3при наличииаварийной вентиляцииВ4Слесарно- механическое отделениеРемонтный участок109.625.51.050.25Зарядный участок22.80.22Электролитный участокОтделение ремонта топливнойаппаратурыОтделение ремонта радио иэлектронной аппаратурыЭлектротехническое отделениеЭлектрощитоваяЭлектрощитоваяКомпрессорная13.00.1369.10.66В334.60.33В369.113.013.069.10.660.130.130.66Сварочное отделение19.30.19Тепловое отделениеМедницкое отделениеОтделение ЕО, ТО – 1109.469.11283.51.050.6612.3Кладовая ЛКМ13.50.13Краскоприготовительная29.60.28ЭлектрощитоваяМалярное отделениеСклад смазочных материаловНасоснаяБаллонный участокАгрегатное отделениеОтделение мойки агрегатов и деталей13.4659.4140.410.369.1144.491.00.136.331.350.10.661.390.87В4В2В1В3В1В3В4Очистные сооружения оборотнойсистемы водоснабжения46.90.45В4Отделение ремонта двигателейЖестяницко-арматурное отделениеВенткамераЛокальные очистные сооружения141.469.180.512.81.360.660.770.12В3В4В2В4Венткамера67.50.65В217.075.0105160.160.78В3В3ВСмотровая ямаСклад дизельного топливаЗдание производственного корпусаВ3В4В4В3Г При условии размещения баллона внепомещенияВ4В3В2В1 при наличии аварийнойвентиляцииВ3Как видно из представленной таблицы, в здании суммарная площадьпомещений категории А не превышает 5 %, а также cуммарная площадьпомещений категории А не превышает 200 м2.

В соответствии с п.28 [197] здание335не относится к категории А, а также к Б, поскольку помещения категории Ботсутствуют.Здание относится к категории В, поскольку:а) здание не относится к категории А или Б;б) суммарная площадь помещений категорий А, Б и В1-В4 превышает 5 %суммарной площади всех помещений.5.7 Определение расчетного времени эвакуации персоналаРасчетное время эвакуации людей из помещений и зданий устанавливают порасчету времени движения одного или нескольких людских потоков черезэвакуационные выходы от наиболее удаленных мест размещения людей.При расчете весь путь движения людского потока подразделяют на участки(проход, коридор, дверной проем, лестничный марш, тамбур) длиной li и ширинойδi. Начальными участками являются проходы между рабочими местами,оборудованием, рядами кресел и т.п.Расчетное время эвакуации людей tр следует определять как сумму временидвижения людского потока по отдельным участкам пути ti по формуле:t p  t1  t2  t3 ,...

 ti ,(5.59)где t1 – время движения людского потока на первом (начальном участке),мин;t2, t3,…, ti – время движения людского потока на каждом из следующих послепервого участка пути, мин.Время движения людского пока по первому участку пути t1, мин,рассчитывают по формуле:t1 l11,(5.60)где l1 - длина первого участка пути, м; 1 - скорость движения людского потока по горизонтальному пути на первомучастке, м/мин (определяют по [220] в зависимости от плотности потока D).336Плотность людского потока на первом участке пути D1 рассчитывают поформуле:D1 N1 fl11(5.61)где N1 – число людей на первом участке, чел;f – средняя площадь горизонтальной проекции человека, м 2, принимаетсяравной 0,100;δ1 – ширина первого участка пути, м.Безопасность людей при пожаре будет обеспечена, если расчетное времяэвакуации работников депо меньше времени блокирования эвакуационных путейопасными факторами пожара.

В этом случае люди, работающие в депо, успеютпокинуть помещения до момента блокирования путей эвакуации (потерявидимости, повышение температуры, увеличение концентрации токсичныхпродуктов горения или уменьшения содержания кислорода в воздухе сверхдопустимых значений).Согласно ГОСТ Р 12.3.047-98 [219] безопасная эвакуация людей поэвакуационным путям возможна в том случае, если выполняется неравенство:t p   н.э.   бл ,(5.62)где t p - расчетное время эвакуации людей, с; н .э. - интервал времени от возникновения пожара до начала эвакуации людей,с.При наличии в здании системы оповещения о пожаре значение  н .э.принимается равной времени срабатывания системы с учетом ее инерционности.При отсутствии данных о системе оповещения время до начала эвакуациипринимается равным  нэ =30 с.Если местом возникновения пожара являетсязальное помещение, где пожар может быть обнаружен одновременно всеминаходящимися в нем людьми, то  нэ допускается принимать равным нулю, что ииспользовано в настоящем документе с определенным запасом надежности.337 бл - время (с) от начала пожара до блокирования путей эвакуации,вычисляется путем расчета допустимой концентрации дыма и других опасныхфакторов пожара на путях эвакуации.Рассмотрим несколько вариантов эвакуации людей из помещений пристройкипроизводственного корпуса.По проекту в помещении холла предполагается наличие до 150 человек.Холл снабжен 2 эвакуационными выходами, из которых центральныйявляется главным и снабжен тамбур-шлюзом.Рассмотрим случай, когда один эвакуационный выход со стороны главногофасада заблокирован очагом пожара.

Распределение людских потоков междуэвакуационными выходами будет определяться отношением расстояний доэвакуационных выходов. Расстояние от очага пожара до главного эвакуационноговыхода составитl1=10 м, а до второго l2=18м. Отношение l1/l2=0.55. Тогдасогласно Рис. П5.5,а [220] в главный выход будет эвакуироваться 90% людейнаходящихся в депо, что составляет 135 человек, а в отдаленный выход - 10% , чтосоставляет 15 человек.Расчетная схема эвакуации людей из депо принимается следующей.Шаг №1- эвакуация по горизонтальному участку пути в холлеШирина такого прохода составляет δmin=3 м. Длина прохода составляет lmax=7 м.Количествоэвакуируемых составляетNmax=135 человек. Отсюдаопределяем максимальную плотность людского потокаD1 N кр  flкр  1135  0.1м2 0.64 2 .73мСогласно таблице П.2.1 [220] этой плотности потока соответствует скоростьдвижения людского потока V1=28 м/мин, интенсивность 16.3 м/мин.Время движения людского потока по первому участку пути (в холле)составляетt1 l1110 0.38 мин .26Шаг №2 – эвакуация через дверной проем в холле338Интенсивность движения людского потока через дверной проемна данном участке пути составитqi qi 1   i 1i16,3  2 10,87 .3Для горизонтальных путей эвакуации через дверной проем должновыполняться условиеq2  qmax  19.05м.минСравнение полученных значений показывает, что необходимо увеличиватьширину дверных проемов в главном холле до величины 1.71 м. min qi 1   i 1 16,3  2 1.71м .qmax19.05Центральный выход должен иметь 2 выхода по 1.71 м.

В этом случаескорость движения через тамбур составит 33 м/мин. Длина тамбура составляет 2.5м. Время движения на данном участке составитt2 l222.5 0.09 мин .28Таким образом, расчетное время эвакуации людей из помещения холласоставитt р  t1  t2  0.38  0.09  0.47В случае, еслиминувеличивать ширину путей эвакуации не представляетсявозможным, то при эвакуации людей по второму участку пути возможна задержкадвижения людей из-за образовавшегося их скопления в дверном проеме.Время скопления tск людейна второмучастке пути на границе споследующим участком (i+1) определяется по формуле:t з  Nf 1q приD 0.9 bi 1где, N – количество людей, чел;f – площадь горизонтальной проекции, м2;339qприD=0.9- интенсивность движения через участок i+1 при плотности 0,9 иболее, м/мин;bi+1 – ширина участка, м, при вхождении на который образовалось скоплениелюдей;qi+1 - интенсивность движения на участке i, м/минНа втором участке пути, в начале которого образовалось скопление, времядвижения людского потока равно времени существованию скопления.C учетом численных значений, имеемtск  Nf1 135  0.1 qприD  0.9bi 11 0.9458.5 1.8мин.В этом случае скорость движения через тамбур составит 15 м/мин.

Характеристики

Список файлов диссертации