Романовский - Справочник по холодной штамповке (1246231), страница 15
Текст из файла (страница 15)
61). '"е Г Упругое пружинение обычно выражается в угловом измерении и является той величиной, на которуюследуст уменьшить угол < гибки, чтобы получить требуемый угол изогвутой детали, Угол пружинении Ое — сс может быть определен двумя способами; аналитическим расчетом упругой деформации или прн помощи испытаний и замеров. Величина упругого пружинення разлив. ряс, в1, изизизяяз угла з рззутьтзта На дпя СВОбадаай ГИбКИ бвэ КапнбрОВКН Ма- ' прухяясвяя териала и для гибки в упор с калибровкой материала и чеканкой угла.
При свободной гибке величина упругого пружинения зависит от упругих свойств материала, степени деформации при гнбке (соотношения ГГЯ), угла гибки и способа гибки ()Г- нли П-образная). Ниже приводятся упрощенные формулы для приближенного определения .упругого пружинения при свободной гибке, Для Ч образной гибки 66 гивкл УПРУГОЕ ПРУЖИНГНИЕ ПРИ ГИБКЕ лля П-образной 1й [) 0,75 — ' — т Я5 Е ( 1 2 /5+С г = 0,55 (1/е„— 1). При гибке деталей большого радиуса пружинение достигает значительной величины. В этом случае яружинеиие может быть подсчитано по формулам С. К. Абрамова.
Радиус закругления гибочного штампа, при гнбке заготовок прямоугольного сечения Яя 1 Е= 1+3 — — — +3— от % 1 и Е 5 )гя Е5 Оаооп УО О,РОРО РП 0,0020 ХП 0,0020 0,0010 Пп П,РОГО 20 р, 0000 го Угол пружииения у = Н60 ~) (/з,//( !). Отсюда видно, что при Ея/й = 2 <ы [ у=!6(р, ф оооо П П П/ П2 03 ПЭ Пп ПО 6 Гл( Г 07 где 6 — угол пружииения (односторонний); й — коэффициент, определяющий положение нейтрального слоя в зависимости от г/5, равный 1 — х; 1 — расстояние между опорами — губками матрицы, мм; 17 — плечо гибки, равное г„+ гя+ 1,255, мм.
Коэффициент к находится по табл. 16. При гибке с большими радиусами закруглений иля при О-образной гибке необходимо определить не угловое пружинение, а упругое изменение радиуса после гибки, В данном случае по заданному чертежом отношению определяют остаточную деформацию крайних волокон по приближенной формуле Затем по диаграмме растяжения данного материала находит значение полной деформации ая гс+зуцр и определяют искомый (уменьшенный) радиус пуансона по формуле При гибке в упор с калибровкой материала и чеканкой угла упругое пружинение зависит не только от отношения г/5, но также от настройки пресса и степени наклепа металла.
Из практики из. вестны примеры, когда упругое пружииеиие при гибке в упор с малым радиусом закругления пуансона (г/5 ц. 0,2 — . '0,3) и чеканкой 4( ° - ( угла дает не увеличение, а умень- шеиие угла детали. гэ Объяснение этому дает схема процесса гибки, приведенная на (ф 7 рнс. 62, в частности, последние две у- ф „ лл //гошрапбпая стадии — выпрямлеиие боковых по- папавошшанпе лок и чеканка угла. Ягг ( -Ег При гибке в упор с чеканкой угла имеет место взаимопротивопо- бз ья ложное упругое пружииение: пру- Г(яйяй Г( О( Вг жииеиие закругления угла изгиба (положительное пружинение) и пружинеиие выпрямляемых пуансоном Рпс. бэ.
Ряяляяяыс случаи пружяясяяя яря гнб„боковых полок (отрицательное пруяс я усср с малым рядяуссы (пря +е, ) — е, угол жинсние). цружянсияя ясном (тяляяыя; яр -!-7 = — е В результате взаимокомпеисирующего действия положительного и отрицательного пружинений в зависимости от г/5, 1/5 и и возможны три случая: общий угол пружиненин положителен, ранен нулю или отрицателен (рис. 62). Необходимо указать, что при гибке в упор с чеканкой угла даже в одном и том же штампе может быть получена различная величина упругого прузсингния в зависимости от настройки пресса и положения нижней мертвой точки.
Вследствие этого в данном случае наиболее простым способом является определение угла пружинения опытным путем. На рис. 63 приведен график для определения углов пружинения при гибке стальных деталей (сталь 1О) в зависимости от относительной деформации изгиба [212[, В основу графика положены следующие зависимости (по радиусу нейтрального слоя): р/ря = 1 — 2рою/5Е; ( = р — 5/2' гя ря — 5/2 где р — радиус нейтрального слоя до пружииения; ря — то же — после пружинеиия, Здесь рассмотрен свободный изгиб без чеканки. Сопротивление изгибу пгж = 54 яя/1,53( к ге/ммя.
Относительная деформация изгиба в 0,5 5/р. Деформацяя пружинения з„= п„я/Е 0,5 5/р — 0,5 5/ря. Величина нружинения в данном случае [) = у — уя. По заданному значению в = 0,55/р находят у/уя или р /р и корректируют угол штампа. Кривая о*, дает текущие значения истинного сопротивления деформации. Экспериментально установлено, что в случае одноугловой гибки на 90 наименьшее пруживение получается при соотиошеияи (= (1 —: 1,5) 5. Поэтому для уменьшения угла пружииеиия при угловой гибке следует уменьшить ба,бт,пга/7(н~ радиус закругления пуансона и усилить чеканку ребра изгиба.
Рас бэ Дяя(рячмя дяя определения угла пру жяяяяяв я яяяясяясстя ст стяосятяльяоа асфозыяцяя яягябя т. е. происходит полное выпрямление изогнутой заготовки. Следовательно, отношение Яя/Я = 2 является предельным, выше которого изгиба не происходит. Здесь Š— модуль упруюсгн (для стали Е = 2,1 10' кгс/мм'); у = ия — и— угол пружинения, град (ия — требуемый угол детали, после пружинения; и — угол штампа); Яя — требуемый радиус закругления (после пружинення); Я вЂ” радиус закругления пуансона (штампа). На рис.
64 приведена диаграмма, построенная по формулам А. Д. Комарова, для определения угла пружинения у по заданному отношению гя15 для разных металлов н сплавов при гибке под углом 90'. На рнс. 65 приведена диаграмма того же автора для определения отношений (я/( = и/ия при весьма больших радиусах изгиба. Часто встречающимся случаем гибки является штамповка — гибка резиной или полиуреганом прямолинейных и криволинейных бортов деталей.
Для изготовления их на требуемый угол необходимо формблоки поднутрять на угол пружииения. 3* ГИБКА ИЗГИБ С РАСТЯЖЕНИЕМ 52 55 5О )6. ИЗГИБ С РАСТЯЖЕНИЕМ 5 спор «166 бт -1 «66 ьеь 5,В 67 обг гь Э,з" 5,2 5,5 те 5,6 Рис, 64, Дивгрвммв для определеяия угла пружвяеяея Лля рввлиияыя метеллов и оплевав пря сявке вв 00' г а г 8Ге 2 о ю 2о уо до оо оо уо оо оо тоо 5«о 52о «уо гэо «Го тоо ио г Рис 66. Дввгрвммв Лля определения рвниусв ввкруглеиия после гибки при весьма больаик рваиусвк ивгвбв Для компенсации угла пружинения при одноугловой гибке следует уменыпить угол пуансона на угол пружинения, а прн двухугловой гнбке сделать либо поднутрение на пуинсонс, равное углу пружинении (рис.
66, а), либо небольшой ра- а) В) В) г) г'Виве Рис. 66. Способы комоеясвивв угла пруисииеиия диусиый выгиб средней полки (рис. 66, б — г). При одноугловой гнбке с прижимом поднутрение делается на матрице, а зазор берется равным наименьшей толщине материала. Во многих отраслях промышлешюсти применяются паласовые или профилироваииые детали (рис.
67), изогнутые под весьма большим радиусом (малой кривизны). Обычной гибкой такие детали голучкгь нельзи, так как при изгибе с большим радиусом деформации поперечного сечения будут целиком или в значительной мере упругими, вследствие чего заготовка будет расцружинивать и выпрямляться.
Для изготовления деталей малой кривизны применяетси изгиб с растяжением заготовки. При этом растягивающая сила создает деформации удлинения, по величине превышающие другие, благодаря чему изгиб происходит в области пластических (остаточных) деформаций, а деталь сохраняет свою форму. Деформации удлинения, вызванные растяжением заготовии, накладываются на разноименные деформации, получающиеся при изгибе, и дают измененную схему распределеннч деформаций по сечению. На рис. 68 прнведевы следующие схе- МЫ РаСПРЕДЕЛЕНЯИ ДЕфОРМаЦИЙ ПО ВЫСОтв Р 67 Пр р ур Ряс. 67.
Примеры коитурвоп гибки про. сечения при изгибе с растяжением: схема белея деформаций удлинения ер при растяжении, равномерно рвспрелеленйых по сечению (рис. 68, а); схема распределения деформаций удлинения (+) и укорочения ( — ) от изгиба радиусом )2 (рнс. 68, б); общаи схема распределения деформаций в момент действия приложенных нагрузок (рис. 68, е), полученнаи наложением схем рис. 68, а и б; схема, показывающая уменьшение деформаций в результате снятия упругих дв(ормации после прекращения нагрузки (рис. 68, г); окончательнаи схема распределения остаточных деформаций удлинения по всему сечению (рис.
68, д). Как видно из рис, 68, д, вейтрального слон в сечении зато~анки нет, так как все сечение получило удлинение. Нейтральный слой стал фиктивным и переместился наружу на расстояние х от внутренней поверхности изогнутого сечения. Из рассмотрения схем распределения деформаций при изгибе с растяжением можно сделать следующие выводы. 71 70 гннкй для одноугловой для полукруглой для двухугловой М=Р!74; ! 2(г+В); М =РЦ4; ! 2 (г+1,2В); а) Ркс. ЗЗ.
Схема двукуглсссй гибки Для того чтобы при малой кривизне изгиба (большом )7) обеспечить пластиче- скую деформацию по всему сечению, необходимо прн растяжении получить удлинение ар рс ее+ 0,5 В/р, где з = 0,002 — величина деформапии, соответствующая пределу текучести. Допуская некоторую приближенность, можсю принять е ~2,5з,тв0,005. Следовательно, лри изгибе с раапяжгнигя для получения остаточных де(юрма- ций по всему сечению достаточно рагтяяуяю загопкмку яа О,бсй гг длины.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
