Романовский - Справочник по холодной штамповке (1246231), страница 16
Текст из файла (страница 16)
Однако в этом случае пружинение будет достигать большого значения, так как упругая де- формация по сравнению с остаточной довольно велика. Поэтому при изгибе профи- лированного материала обычно допускают значительно ббльшее удлинение (2 — 5сй), Ркс. ба. схемы распределения деформаций к смешение ксйтрсльнсгс слоя Прн ксгкбс с растяжением (рф — радиус фнктквксгс нсйтраськсгс слак) что соответствует большей степени пластической деформации, увеличивая степень наклепа и уменьшая упругое пружинение.
Это, однако, приводит к значительному искажению профиля и требует принятия предупредительных нер. При изгибе с растяжением на профилегибочных растяжных станках заготовка предварительно растягивается до получении удлинения 1сй, в растявутом состоянии изгибается по пуансону, а затем калибруесся дополнительным растяжением. После изгиба с растяжением пружиненне значительно уменьшено, но не исключено полностью. Величина пружинения после изгиба с растяжением зависит от относительного радиуса изгиба, характера профиля и формы детали.
Так, отклонение концевых участков дуралюмнновых профилей от контура пуансона составляет при криволинейных концевых участках 2 — 5 мм, при прямолинейных концевых участках — до 1О мм. 16. ИЗГИБАЮЩИЕ МОМЕНТЫ И УСИЛИЯ ГИБКИ Величина внешнего изгибающего момента при гибке определяется из условия равновесии его с моментом ввутренних сил, а последний слагаетси из моментов нормальных напряжений в растягиваемой и сжимаемой зонах.
Для определения моментов внутренних сил необходимо знать распределение напряжений по поперечному сечению и величину наибольшего напряжения для данной степени деформации. Усилие гибки определяется из равенства внешнего изгибающего момента моменту внутренних сил. Изгибающие моменты для различных схем гибки следующие: изгинйющие моменты и усилия гинеи 2М=Р1; ! г+1,25, В табл. 23 приведены формулы усилия гибки дли свободного изгиба, для гибки с прижимом н приближенные формулы для гибки с калибровкой материала, В последнем случае усилие гибки определяетси не столько процессом изгиба, сколько процессом калибровки, требующим значительного давления и практически зависящим от регулировки хода пресса и от отклонений материала по толщине.
Оптимальным плечом для свободного изгиба следует считать 1=(15 —: 20) В, где ! — расстояние между опорами, мм. Усилие, необходимое для двухугловой гибки, больше усилия одноуглоаой гибки заготовки тех же размеров. В данном случае изгиб осуществляется действием двух изгибающих моментов, что при прочих равных условиях требует удвоенного усилии, Но и одностороннее усилие при двухугловой гибке больше усилия одноугловой (Ч-образной) гибки потому, что при одном и том же изгибающем моменте, плечо двух- угловой гибки меньше. Кроме того к усилию двухугловой гибки необходимо прибавить усилие прижима, составляющее 0,25 — 0,3 усилия изгиба.
В некоторых случаях целесообразно применять усилие прижима большей величиаы (0,5 —: 0,6) Рьм На рис. 69 приведены схемы двухугловой гибки (левой полки), На рис. 69, а показано начальное положение и эпюра одностороннего изгибающего момента (для точек А, В, С), а на рис. 69, б — дальнейшая стадия изгиба со схемой сил, действующих на заготовку, Установлено, что в зависимости от геометрических соотношений максимальное усилие двухуглового изгиба возникает пря величине угла а от 45 до 60', когда плечо йзгабэ 1 имеет наименьшую величину. В рюультате исследования (42) установлена более точная величина усилия двух- угловой гибки (без усилия прижима) осе а (сока+(с з)п а) 2ВВп й с (гк+гц+В) (1 — з(па)+пВ 73 72 ГИБКА ВЗэ Р— авп= ВЗавйт в Коэффициент К, в эввнсимости от отношения 115 Лвухугловая гибка с прижимом: без калибровки с калибровкой Р = 2 В За,й, + Р,р кш = 2,5ВЗа,й~ Рн =(2 —; 4) ВЗавйа Материал 3 ( 1З ! 15 ! 20 ~ 25 Одноугловая односторонняя гибка с прижимом (без калибровки) Р = ВЗавйе+ Рп р ~ = 1,25ВЗпэйя 23.
Формулы для определения усилий гибки О б о э к в ч е н н я: Р— усилие калибровка, кгс; Р— усилие прижнмв, кгс, со к пр стввлвющее (525 — '0,5) Р;  — ширина полаем (длине линии изгиба), мм; 1 — рвсстоя. иэ' нне между опорами прн угловой гнбке, мм; я=1,5 — коэффициент, карэктериэующнй влнянве уирочиевнв; р — давление калибровки (правки), кгс)ммь (по табл. 24); Р— плон(эдь келибруеьюй эвготовкн (год пуансоном), ммч й, — коэффициент для свободной гибки, некодиммй ио табл. 24; а, — коэффпцвент для двухуглоеой гибки, пркведекнмй в табл 25. ИЗГИБАЮЩИЕ МОМЕНТЫ И УСИЛИЯ ГИБКИ где л — коэффициент увеличения номинального зазора (см.
табл, 27); йэ — коэф. фициеит, наибольшее значение которого приведено в табл. 25. В табл. 23 приведена формула для определения усилия прн двухугловой гибке с прижимом. Экспериментачьное значение коэффициентов йэ для сталей 08, 1О, 20кп, Ст3, 1Х18)497 толщиной 4; 6 и 8 мм в зависимости отгн/л и ге!В приведено в табл. 25. При несимметричной и криволинейной форме изгиба применяют одноугловую (одностороннюю) гибку с прижимом, так как простая углоная гибка не обеспечивает точности из-за смещения заготовки, Этот случай приближенно можно рассматривать как половину двухугловой гибки с прижимом. Соответствующее усилие гибки приведено в табл.
23. Значения коэффициентов йэ при прямолинейном изгибе те же. Односторонняя гибка с прижимом применяется тзкже в комбинированных процессах штамповки. В табл. 24 приведены значения коэффициента 51 для свободного изгиба, а в табл. 25 — значения )е для двухуглового изгиба. В табл. 26 даны приближенные значения давления правки (калибровки).
24. Значение коэффициента Кд для свободного изгиба 25. Экспериментальные значения мозффициеита й, длп двухугловой гибки 26. Приближенные значения давления 4кгс(мме) правки (калибровки) для деталей небольшого размера ГИБКА Длина оггибвемай полки, мм Глубння матрицы Л (тна П!, Рвс. 70! Й в) г7 Длннв отгнбвемой полке, мм Каэффнцнвят л (тноы П я П!, Рна. ТС) Ог 0,05 0,06 0,08 0,10 0,08 О,!0 0,15 О,!8 До 25 25 — 50 50 — 100 100 †2 0,05 0,06 0,08 0,10 0,10 0,15 0,18 0,20 0,08 0,07 О,!О 008 0,15 0,10 0,18 0,12 0,06 0,07 0,09 0,1 1 0,06 0,07 0,09 0,1 1 17.
КОНСТРУКТИВНО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ЭЛЕМЕНТЫ ПРИ ГИВКЕ К конструктивно-технологическим элементам относяп я: зазоры, раднусы за. круглений матриц, глубина рабочей полости н другие элементы рабочих частей штампа, от правильного выполнення которых зависят нормальный ход процесса гнбкн н качество деталей (рнс. 70), В случае гибки неболыпнх деталей радиус закругления матрицы обычно приннмают равнымля = (2 , 3) 3. Радиус закругления в углублении матрнцы берется равным // = (0,6, 0,8) (г+ 3). В табл. 27 приведены радиусы закруглений гибочных матриц, глубина рабочей полости матриц н коэффициенты дая определенна зазора. 27.
Конструктивные размеры гибочных штампов Зазор между матрнцей и пуансоном прн двухугловой гнбке составляет; наименьший гю!„= Зглвх! нанбольшнй гаях Згавх+ Зв где г — односторонней зазор между матрицей н пуавсоном, мм; Яш „— наибольшая толщина материала (с учетом допуска), мм; п — коэффициент, находнмый по табл. 27. Раднусы закруглений гнбочной матрицы доыкны быть одинаковыми с обеих сторон, в противном случае скольжение заготовки будет различным н деталь получится несимметричной.
Для гибки П.образных деталей с длинными полками (/П, рис. 70) применяют неглубокие матрицы ввиду небольшой величины рабочего хода большинства криво. шнпвых прессов. Это возможно только в том случае, когда к прнмолннейности полок не предъявляется высоких требований, иначе глубина матрнцы должна быть больше высоты изгнбаемой детали /., Прн этом требуется большан величина рабочего хода вресса. КОНСТРУКТИВНО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ВЛГ!йГНТЫ ПРИ ГИБКБ 76 Прн нзготовленнн штампов для гибки скоб исполнительные размеры матрицы н пуансона определяют следующим образом. Если задан наружный размер скобы Ев с допуском (кхд), матрица делается размером /.м = /.в + бм, а пуансон пригоняется Ряа.
7С. Конструктнвныв размеры гнбочных штвмяов; 1 — лля угловой гибнн; П вЂ” лля гибки скобы о нороткнмя оолквмя; П! — лля гнбкя скоб с Ллвннымя оалнвмя к матрице с соотнетствующнм заваром; еслн закан внутренний размер скобы Ея с допуском (м-й), пуансон делается размером Ьо = Ьв — бго а матрица пригоняется к пуансону с требуемым зазором. Здесь бя н 6„ — допуски на изготовление матрицы н пуансона, Рна.
7!. Способы гнбкн некоторых тнповых деталей В ряде случаев для уменьшения пружннення гнбку пронзводят с небольшим утоненнем полок, прнменяя зазор, равный нанменьшей толщине материала. Малые раднусы закругленной матрицы (меньше табличных) приводят к большому утоненню матервала н образованню вмятин н отпечатков. Прн гнбке с прижимом рекомендуется применять матрицу со скосом и закругле.
вием углов. На рвс. 71 приведены способы гибки некоторых типовых деталей. Гнбку уголков с разной длнной полос следует производить, как указано на рнс. 71, а (на рис. 71,6 показан верекомендуемый способ гибки). Детали с очень короткой полкой 77 7б ГИБКА а О) )74 гогот о()ла Рис. 74. Способы гибни труб Детали Я-образного профиля следует Рис.
73, Примеры деталей, ивготовлвеммх на универсально-гибочйом автомате ((д = (2 —; 3) Я необходимо гнуть в матрице с упором (рнс, 71, в) или по способу завивки края давлением на торец. Рис. 77. Основные способы гибки раареанмк втулон гнуть в одну операцию (рис. 71, е и д). Для гибки деталей швеллерного профвля, особенно с криволинейной осью нли развой ширины, рнкомендуется применять штампы нлинового типа (рис.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
