антиплагиант (1211633), страница 5
Текст из файла (страница 5)
7Для сцепа из пяти вагонов:Таким образом, при выбранном способе размещения груза,обеспечивается поперечная устойчивость груженого сцепа для Сахалинскогорегиона.5.3.5 Определение расчетной негабаритностиС учетом высоты подъема рамы турникета на 100 мм максимальнаявысота груза может составить на которой ширина габарита погрузкисоставляет 3250 мм (полуширина 1625 мм).Расчетная негабаритность определяется согласно приложению 2 ДЧ-1835табл. П.2.3.Критические точки грузаТочкиРасстояние отпродольнойплоскостисимметрииВысота отУГР,ммРасстояние отнаправляющегосечения до точки,расположеннойРазностьгеометрическихвыносов,ммПолуширинас учетомразностигеометрических выносов,ммНегабаритностьвнутрибазы,ммзапределамибазы,вагона,мммм18 19 20 21 22А 970 3545 13810 - 175 1145<1625 габаритБ 970 3545 - 2800 2 972<1625 габаритВ 970 3545 - 2580 2 972<1625 габаритГруз не имеет расчетной негабаритности.5.3.6 Определение местной расчетной негабаритности в кривомучастке пути радиусом 160 мДля внутренних сечений, проходящих через поперечную ось груза (точкаА):(5.9)Для наружных сечений, проходящих по концам груза (точки Б и В):(5.10)где L – длина груза; l-длина базы вагона.(5.11)Критические точки грузаТочкиРасстояние отпродольнойплоскостисимметриивагона,ммВысота отУГР,ммРасстояние отнаправляющегосечения до точки,расположеннойРазностьгеометрическихвыносов,ммПолуширинас учетомразностигеометрических выносов,ммНегабаритностьвнутрибазы,ммзапределамибазы,мм18 19 20 21 22А 970 3545 13810 - 525 1495<1625 габаритБ 970 3545 - 2800 312 1282<1625 габаритВ 970 3545 - 2580 285 1255<1625 габаритГруз не имеет местной расчетной негабаритности.5.3.7 Расчет сил, действующих на грузы при перевозкеПродольная инерционная сила определяется:- для балки и элементов турникетов(5.12)где Qгрс- 29 общая масса груза на сцепе, т; a44, a188- 7 значения удельнойпродольной инерционной силы в зависимости от типа крепления и условийразмещения груза, 7 сцепа двух грузонесущих вагонов 44т и 188т.(5.13) 7где апр – удельная продольная инерционная сила на 1 т массы груза, тс/т;Qгр – масса груза, т.- 29 для балки- для половины балки и турникета- для противовеса(5.14)где Qгрс- 29 общая масса груза на сцепе, т; a44, a188- 7 значения удельнойпродольной инерционной силы в зависимости от типа крепления и условийразмещения груза, 7 при массе брутто соответственно: одиночного вагона – 22ти 94т.
7Поперечная инерционная сила определяется:- для балки и элементов турникетов(5.15)где ап – удельная поперечная инерционная сила на 1 т массы груза, тс/т; 46Qгр – масса груза, т.- 29 для половины балки- для половины балки и турникета- для противовеса(5.16)где lв – база вагона, 14 мм; 29 lгр – расстояние от ЦТгр до вертикальнойплоскости, проходящей через поперечную ось вагона, мм.(5.17) 46Вертикальная инерционная сила определяется:- для балки и элементов турникета(5.18)где lгр- 46 расстояние от поперечной плоскости, проходящей через серединуплатформы, до поперечной оси турникетной опоры, м.(5.19)- 7 для половины балки на крайней платформе- для половины балки с максимальным смещением центра тяжести на 500мм и турникета на крайней платформе- для противовеса(5.20)- для половины балки с максимальным смещением центра тяжести на 500мм на средней платформе- для половины балки с максимальным смещением центра тяжести на 500мм и турникета на средней платформеВетровая нагрузка определяется:(5.21)где Sгр – площадь наветренной поверхности груза, м2.- для половины балки- для половины балки и турникета- для противовесаПродольная сила трения определяется:; (5.22)где μ– 29 коэффициент трения между контактирующими поверхностямигруза и вагона (или подкладок, прокладок).- 7 для балки;- для половины балки и турникета- для противовесаВосстанавливающая сила от собственной массы:(5.23)- для балки, поворотной и подвижной рамыПоперечная сила трения определяется:- для половины балки на крайней платформе- для половины балки и турникета на крайней платформе- для противовеса- для половины балки на средней платформе- для половины балки и турникета на средней платформеПродольные усилия, действующие на груз:(5.24)(5.25)- для балки- для половины балки и турникета- для противовесаПоперечные усилия, действующие на груз:(5.26)- для половины балки на крайней платформе- для половины балки и турникета на крайней платформе- для противовеса- для половины балки на средней платформе- для половины балки и турникета на средней платформе5.3.8 Расчет крепления балкиПродольное усилие, действующее на балку, величиной компенсируетсяусилием обжатия, развиваемого двухплечевыми рычагами.
Для удержаниябалки силой трения через обжатие двухплечными рычагами необходимоусилие величиной:(5.27)Балку обжимают четыре пары прижимов: две пары – высокие прижимы,две пары – низкие прижимы. Усилие обжатия на один прижим должносоставлять:(5.28)Фактически для крепления балки развивается усилие:(5.29)(5.30)Для высокого прижима:Для низкого прижима:Фактическая сила обжатия больше требуемой, чем обеспечиваетсязакрепление балки от продольного перемещения относительно поворотнойрамы.Максимальное поперечное усилие, действующее на половину балки,величиной компенсируется усилием обжатия, развиваемого двухплечевымирычагами.Усилие обжатия на один прижим должно составлять:(5.31)Для высокого прижима:Для низкого прижима:Фактическая сила обжатия больше требуемой, чем обеспечиваетсязакрепление балки от поперечного перемещения относительно поворотнойрамы.5.3.9 Расчет крепления половины балки и турникетаПродольное усилие, действующее на половину балки и турникетвеличиной, компенсируется четырьмя стойками, которыевставляются в боковые стоечные скобы платформы, допустимая нагрузка накаждую из которых составляет 5 тс.
Расчетное усилие на одну стойкусоставляетРасчет стойки на изгиб:Максимальное поперечное усилие, действующее на половину балки итурникет величиной, компенсируется двумя стойками, которыеупираются в раму платформы, допустимая нагрузка на каждую из которыхсоставляет 5 тс. Расчетное усилие на одну стойку составляетРасчет стойки на изгиб:Расчет на срез сварного шва стойки опорной рамы:где 54 см – длина шва, 0,6 мм – катет шва, 731,5 кг/см2 – допустимоенапряжение.5.3.10 Расчет крепления противовесаУсилия в 2 обвязках из проволоки диаметром 6 мм в 4 нитиопределяется:Оставшееся продольное усилие величиной тсвоспринимается упорными брусками, для крепления которых требуетсяОставшееся поперечное усилие величиной тсвоспринимается упорными брусками, для крепления которых требуетсяРасчет коэффициентов запаса устойчивости груза от опрокидывания: 34Коэффициент запаса устойчивости 34 для балки с турникетом отопрокидывания:(5.32)(5.33)где bп- кратчайшее расстояние от проекции ЦТгр на горизонтальнуюплоскость до ребра опрокидывания поперек вагона, мм; 29 hцт- высота ЦТ грузанад полом вагона или плоскостью подкладок, мм; 29 hупр, hуп- высотасоответственно продольного и поперечного упора от пола вагона илиплоскости подкладок, мм; W- 14 ветровая нагрузка, тс.
7Расчет брусков на смятие:Расчет подкладок поз.1 на смятие поперек волокон:Расчет подкладок поз.2 на смятие поперек волокон:Расчет упорных брусков поз.3 на смятие поперек волокон:Расчет упорных брусков поз.4 на смятие вдоль волокон:Расчет изгибающего момента в раме платформы:- для крайней платформы- для средней платформыГруз не подвержен опрокидыванию вдоль и поперек вагона.Груз закреплен от продольного и поперечного сдвига.Груз размещается в пределах габарита погрузки.5.3.11 Расчеты размещения и крепления при возврате турникетов впорожнем состоянииХарактеристика грузов:Noп/пНаименованиеДлина(центртяжестипо длине),ммШирина(центртяжестипоширине),ммВысота(центртяжестиповысоте),ммПлощадьнаветреннойповерхности, м2Массаединицы, кгКолвоОбщаямасса, кг1Турникетыдляперевозкижелезобетонных балокБ33003440(1720+1720)3180(1590+1590)1680 (450) 2,435 5100 4 20400Проверка устойчивости вагона с грузом от опрокидывания:Высота общего центра тяжести груза определяется:(5.34)Высота общего центра тяжести вагона с грузом определяется:(5.35)Максимальная наветренная поверхность вагона с грузом составляетдля платформы без бортов или с открытыми бортами, что менеедопустимого значения 50 м2.Проверка устойчивости вагонов для Сахалинского региона:(5.36)где W- ветровая нагрузка, действующая на части груза, выступающие запределы кузова вагона, тс; p- 7 коэффициент, учитывающий ветровую нагрузкуна кузов и тележки грузонесущих вагонов и поперечное смещение ЦТ грузаза счет деформации рессор; h- 7 высота над уровнем головки рельса точкиприложения ветровой нагрузки, мм.(5.37) 7Таким образом, при выбранном способе размещения груза,обеспечивается поперечная устойчивость груженого вагона для Сахалинскогорегиона.5.3.12 Расчет сил, действующих на грузы при перевозкеПродольная инерционная сила определяется:(5.38)(5.39)- для одного турникетаПоперечная инерционная сила определяется:(5.40)(5.41)- для среднего турникета- для крайнего турникетаВертикальная инерционная сила определяется:(5.42)(5.43)- для среднего турникета- для крайнего турникетаВетровая нагрузка определяется:(5.44)- для одного турникетаПродольная сила трения определяется:(5.45)- для одного турникета по шлифовальной шкуркеПоперечная сила трения определяется:- для одного среднего турникета по шлифовальной шкурке- для одного крайнего турникета по шлифовальной шкуркеПродольные усилия, действующие на груз:(5.46)- для одного турникетаПоперечные усилия, действующие на груз:(5.47)- для одного среднего турникета- для одного среднего турникета5.3.13 Расчет крепления средних турникетовПродольное усилие, действующее на средний турникет величиной, компенсируется четырьмя стойками, которые вставляются вбоковые стоечные скобы платформы, допустимая нагрузка на каждую изкоторых составляет 5 тс.
Расчетное усилие на одну стойку составляетРасчет стойки на изгиб:Максимальное поперечное усилие, действующее на турникетвеличиной, компенсируется двумя стойками, которые упираютсяв раму платформы, допустимая нагрузка на каждую из которых составляет 5тс. Расчетное усилие на одну стойку составляетРасчет стойки на изгиб:Расчет на срез сварного шва стойки опорной рамы:где 54 см – длина шва, 0,6 мм – катет шва, 731,5 кг/см2 – допустимоенапряжение.Усилия в растяжках, работающих в продольном направлении:Усилия в растяжках, работающих в поперечном направлении:Продольное и поперечное усилия, действующие на крайние турникеты,полностью компенсируются растяжками.Расчет брусков на смятие:Расчет подкладок поз.3 на смятие поперек волокон:Расчет изгибающего момента в раме платформы:Груз не подвержен опрокидыванию вдоль и поперек вагона.Груз закреплен от продольного и поперечного сдвига.Груз размещается в пределах основного габарита погрузки.6 ЭКОНОМИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ПЕРЕВОЗОКДЛИННОМЕРНЫХ ГРУЗОВ НА ДВЖДВ дипломном проекте к перевозке принимается длинномерный груз –балка железобетонная 33м в количестве 2 шт и рассматривается два вариантаперевозки выбранного груза.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
