Пояснительная_записка (1199188), страница 9

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 9)

Так как в рамках модернизации приняты работы по укладке бесстыковых плетей, выполняется расчет повышений и понижений температуры рельсовых плетей, допускимых по условиям их прочности и устойчивости. Цель данного расчета в определении возможности эксплуатации бесстыкового пути при данных условиях.

1. Расчет повышений и понижений температуры рельсовых плетей. допустимых по условиям их прочности и устойчивости

В соответствии с [4] возможность укладки бесстыкового пути в конкретных условиях устанавливается сравнением допускаемой температурной амплитуды [T] для данных условий с фактически наблюдавшейся в данной местности амплитудой колебаний температуры T_а.

Если T_а< [T], то бесстыковой путь можно укладывать.

Значение T_а определяется как алгебраическая разность наивысшей t_maxmax и наинизшей t_minminтемператур рельса, наблюдавшихся в данной местности (при этом учитывается, что наибольшая температура рельса на открытых участках превышает на 20 С наибольшую температуру воздуха):

(3.12)

Амплитуда допускаемых изменений температур рельсов:

[T] = [t_у] + [∆t_р] - [t_з] (3.13)

где [t_у] - допускаемое повышение температуры рельсов по сравнению с температурой их закрепления, определяемое устойчивостью пути против выброса при действии сжимающих продольных сил;

[t_р] - допускаемое понижение температуры рельсовых плетей по сравнению с температурой закрепления, определяемое их прочностью при действии растягивающих продольных сил;

[t_з] - минимальный интервал температур, в котором окончательно закрепляются плети; по условиям производства работ для расчетов он обычно принимается равным 10С, но при необходимости его можно уменьшить до 5С, если предусматривать закрепление плетей осенью, в пасмурную погоду, в ранние утренние или вечерние часы, когда температура рельсов в процессе закрепления изменяется медленно, или когда плети планируется вводить в расчетный интервал температур с применением принудительных средств (растягивающие приборы, нагревательные установки).

Амплитуда колебаний температуры на участке Рихард Зорге – Якутский составляет Т_А = 110 С.

Расчет произведен на прямой участок и 3 кривые: R=283 м., R=300 м., R=350 м.

Та данном участке эксплуатируются тепловозы типов: 3ТЭ10С(МК), 2ТЭ25А – грузовые; ТЭП70, ТЭП70БС – пассажирские.

Допускаемое повышение температуры [t_у] характеризуется по типу рельсов, эпюре шпал и радиусом кривой:

Для прямого участка - [t_у]= 58 С

Для кривой R=283 м. - [t_у]= 28,66 С

Для кривой R=300 м. - [t_у]= 29 С

Для кривой R=350 м. - [t_у]= 34 С

Допускаемые понижения температуры [t_р] характеризуются типом локомотива, допускаемой скоростью и радиусом кривой. Данные по допускаемым понижениям температуры для существующего плана представлена в таблице 3.10.

Таблица 3.10 Допускаемые понижения температуры

Амплитуда допускаемых температур для разных типов локомотивов представлена в таблице 3.11.

Таблица 3.11 Амплитуда допускаемых температур

Из данного исследования видно, что путь не может быть уложен в кривых R<300. Для кривых радиусом R=300 м. он может быть уложен, но эксплуатировать его допускается только при допускаемой скорости 60 км/ч. и исключив движение локомотива 2ТЭ25А на данном участке.

В кривых радиусом R=350 м. бесстыковые плети можно уложить, при этом скорость движения 3ТЭ10С, МК и пассажирских поездов можно повысить до 80 км/ч.

Данный расчет показывает необходимость увеличение радиусов кривых менее 350 м. до данной величины.

1. Увеличение радиуса кривой.

В соответствии с [5] работы по увеличению радиуса кривой широко распространены при реконструкции или модернизации железнодорожного пути. Данные работы вополняются для повышения допускаемых скоростей движения и улучшения условий эксплуатации. Целью расчета по увеличению радиуса кривой служит определение нормалей в любой точке существующей кривой. Расчеты плана трассы новой кривой состоят, как правило, из двух этапов:

1. Определения параметров существующей кривой.

2. Расчет плана новой кривой.

В данном проекте используется метод аналитической интерпритации метода утрированного плана.

В результате расчета плана новой кривой определяют нормали N к оси существующего в достаточно большом числе точек, что позволяет разбить на местности план новой кривой.

За ось отчета принимается выпрямленная ось существующего пути, начало координат располагется в начале координат в середине существующей кривой .

Уравнение нормали на участке между началом и концом существующей кривой выглядит так:

(3.14)

(3.15)

(3.16)

(3.17)

Для определения нормалей на участке от до расстояния отсчитывают от середины кривой. На участках от до и от до нормали вычисляют по формуле:

(3.18)

где К – расстояния, отсчитываемое от и внутрь кривой.

Сокращение длины на участке от НКК_пр до ККК_пр определяется по формуле:

(3.19)

где φ – угол поворота кривой, рад.

Для того чтобы определить сдвиги от переходных кривых необходимо определить и зафиксировать в ведомости точки начала и конца переходных кривых, которые отстоят от точек НКК_пр и ККК_пр на половину переходной кривой.

Сдвиги от переходной кривой определяются по расстоянию от НПК до заданной точки в зависимости от места ее расположения:

В зоне от НПК до НКК

(3.20)

В зоне от НКК до КПК

(3.21)

В пределах сдвинутой круговой кривой, то есть между концами переходных кривых

(3.22)

Здесь l – длина переходной кривой и s - расстояние от НПК до рассматриваемой точки.

Общая формула получения окончательной нормали в характерной точке кривой имеет вид:

(3.22)

1. Определение фиксированных точек и параметров кривой в плане

Для расчета была выбрана кривая ПК 2770+43 – ПК 2773+80,43

Исходные данные представлены в таблице 3.12.

Таблица 3.12 Исходные данные для расчета увеличения радиуса кривой

Характеристика	Обозначение	Единица измерения	Значение
1. Радиус существующей кривой	Rc	м	295
2. Радиус проектной кривой	Rпр	м	350
3. Угол поворота кривой	φ	рад	0,819
4. Длина существующей кривой	Кс	м	241,475
5. Длина проектной кривой	Кпр	м	286,496
6. Скорость движения	V	км/ч	60
7. Проектное возвышение рельса	hпр	мм	80
8. Длины переходных кривых	l	м	80
9. Тангенс существующей кривой	Тс	м	127,964
10. Тангенс проектной кривой	Тпр	м	151,821

Характерные точки существующей и проектной кривых показаны в таблице 3.13.

Таблица 3.13 Характерные точки существующей и проектной кривых.

Характерная точка	КМ	ПК	+
НПКпр1	277	0	25,36
НПКс1	277	0	43
НККпр	277	0	64,64
НККс	277	0	88,5
КПКпр1	277	1	3,93
КПКс1	277	1	34
СК	277	2	9,24
НПКс2	277	2	79,48
НПКпр2	277	3	14,55
КККс	277	3	29,98

Продолжение таблицы 3.13

КККпр	277	3	53,84
КПКс2	277	3	80,48
КПКпр2	277	3	93,12

1. Расчет потребных смещений оси пути

Максимальная нормаль в середине круговой кривой, определяемая по формуле (3.15):

Характеристики

Список файлов ВКР