Аноприенко (1194927), страница 7

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 7)

Характеристики станка 2Н 135Наиб. диаметр сверления, ммРазмеры стола, мм35450х500Расстояние от торца шпинделя до, мм:Стола30-750Фундаментальной плиты750-1170Вылет шпинделя, мм300Наибольшее перемещение, мм:Стола (вертикальное)300Сверлильной головки (вертикальное)170Ход шпинделя, мм250Число оборотов шпинделя, об/мин.,Подача, мм/об31,5-16000,1-1,6*частота вращения шпинделя, об./мин –31,5; 50; 71; 100; 140; 200; 280; 400;560; 800; 1120; 1600. ** Подача продольная, мм/мин: 25; 35,5; 50; 71; 100; 140;200; 280; 400; 560; 800; 1400. ** Подача, мм/мин: 0,1, 0,2, 0,4, 0,6; 0,8; 1,6. **3.5 Подбор инструментаДля фрезерной обработки выбираем фрезу торцевую диаметром 25мм.Для сверления выбираем сверла из быстрорежущей стали Р18, для нарезаниярезьбы метчики гаечные по ГОСТ 1604-71 (для нарезания метрической и дюймовой резьбы).Измерительный инструмент: для цилиндрических поверхностей – проходнойи непроходной калибры-скобы, для ширины пазов проходной и непроходной калибры-пробки, для глубины пазов – штангенрейсмасс - глубиномер.

Длина обработки настраивается настройщиком при помощи копиров.3.5. Расчет режимов обработки.Расчет режимов фрезерования.Исходные данные для расчета:ЛистИзм.Лист№ докум.ИПодписьДатаД 0.00.000 ПЗ51 станок – 6Н81Г; глубина резания – 0,1 мм; диаметр фрезы – 25 мм (торцевая фреза); материал режущей кромки – Р18.Расчет начинается с определения знаменателя геометрической прогрессии:для ступеней подач  z 1S max,S min(3.1)Где:S max =980 мм/мин, S min =35 мм/мин - максимальная и минимальная подачи увыбранного станка, мм/об;z =16 – количество подач;для ступеней частот вращения z1in max,n min( 3.2)Где:n max =1800 мин-1, n min =65 мин-1 - максимальная и минимальная частотавращения шпинделя станка, об/мин;zi =16- количество ступеней частоты вращения.  161Значения980 1,248 ,35 , 11  161980 1,24835корректируем по стандартным значениям и принимаем = 1 =1,26.Ступени подач и частот вращения определяются следующими равенствами:S1  S min ;n1  n min ;ЛистИзм.Лист№ докум.ИПодписьДатаД 0.00.000 ПЗ52S 2  S1   ;n2  n1   1 ;S 3  S1   2 ;n3  n1   12 ;S 4  S1   3 ;n 4  n1   13 ;……………………………………………………Sn  S max  S1   n 1;n 4  n max  n1   1n1 .Ступени подач равны:S1 =35 мм/мин; S 2 =35·1,26=44,1 мм/мин; S 3 =35·1,262=55,6 мм/мин; S 4 =70,013 мм/мин; S 5 =88,2 мм/мин; S 6 =111,15 мм/мин; S 7 =140,1 мм/мин; S 8 =176,5мм/мин; S 9 =222,35 мм/мин; S10 =280,16 мм/мин;… S15 =889,72 мм/мин;S16 =1121,1 мм/мин.Частота вращения шпинделя:n1 =65 мин-1; n2 =81,9 мин-1; n3 =103,2 мин-1; n4 =130 мин-1; n5 =163,8 мин-1;n6 =206,43 мин-1; n7 =260,1 мин-1; n8 =327,7 мин-1;…..

n15 =1652,3 мин-1; n16 =2081,9мин-1.Для расчетов принимаем S=889,72 мм/мин и n15 =1652,3 мин-1Поверхность 1.Расчетную скорость резания V p , м/мин, определяют по эмпирической формулеVp Cv D qv K vTm xvtySz vBnvzwv;(3.3)Где:C v =64,7 – коэффициент, учитывающий условия резания;K v  поправочный коэффициент;D =25 мм  диаметр фрезы, мм;T =120 мин – период стойкости инструмента;t=0,1 мм – глубина резания;ЛистИзм.Лист№ докум.ИПодписьДатаД 0.00.000 ПЗ53B =16 мм  ширина фрезерования, мм;z =8  количество зубьев фрезы.ЗначенияCv , qv , xv , yv , Иv ,Wv , m - взяты из справочной литературы.qv =0,25; m =0,2; xv =0,1; yv =0,2; Wv =0.Общий поправочный коэффициент определяется по формуле:K v  K мv K Иv K nv(3.4)Где:K мv - коэффициент, учитывающий обрабатываемый материал;K И v - коэффициент, учитывающий материал инструмента, 0,8;K nv - коэффициент, учитывающий состояние поверхности, 1.K мv 750   В nV( 3.5)где В = 250 МПа – предел прочности материала заготовки при растяжении;nV =-0,9 – показатель степени.K мv 750  250 0.9 0.37K v  0.37  1  0.8  0.29664.7  250.25  0.296Vp  23,44 м / мин120 0.2  0.10.1  0.067 0.2 16 0.15  80Расчетная частота вращения шпинделя:np 1000 VpD( 3.6)ЛистИзм.Лист№ докум.ИПодписьДатаД 0.00.000 ПЗ54np 1000  23,44 298,6 мин1  25Полученное значение расчетной частоты вращения шпинделя сравниваютс имеющимися паспортными данными на станке и принимают ближайшее меньшее nст  n p .

Принимаемn p =260,1 мин-1.Фактическая скорость, м/мин,Vф Vф  D nст(3.7)1000  25  260,11000 20,42 м / минСила резания, кгс,Pz  C p txpySz p BИpzDqpKp.( 3.8)Где:C p =82,5 – коэффициент, учитывающий условия резания;Значения коэффициента K p  K мp для стали и чугуна приведены в справочной литературе (смотри список литературы), и значения C p , x p , y p ,И p ,q p .Pz  82,5  0,11,1  0,067 0,8 160,95  8  251,1  0,76  23,3НДля определения возможности осуществления на выбранном станке принятых режимов резания необходимо сравнить силы подачи с силой, допускаемоймеханизмом подачи станка Px  ( 0,3  0,4 )Pz =9,32 Н.Необходимо, чтобы Px доп  Px .1500>>9,32 Н.Эффективная мощность на шпинделе станка, кВт,Nэ Pz V p1020  60( 3.9)ЛистИзм.Лист№ докум.ИПодписьДатаД 0.00.000 ПЗ55Nэ 23,3  23,44 0,009кВт1020  60Потребная мощность на шпинделе станка:Nпот  Nэ / ст( 3.10)Где:ст  КПД станка.N пот  0,009 / 0,8  0,011кВтКоэффициент использования станка по мощностиKN пот100 %Nст( 3.11)Где:N ст  мощность главного электродвигателя.K0, 011100 %  0, 24%4,5Основное технологическое (машинное) время, мин,To LS мст( 3.12)iГде:L  расчетная длина обрабатываемой поверхности, мм,L  l  l1  l2( 3.13)Где:l =250действительнаядлинаобрабатываемойповерхности,мм;l1 =25  величина врезания, мм;l 2 =2-4  величина перебега (выхода) инструмента, мм;Sмст =235,87  минутная подача по паспорту станка, мм/мин;i =1 количество проходов.ЛистИзм.Лист№ докум.ИПодписьДатаД 0.00.000 ПЗ56To 250  25  3 20  23,6 мин.235,87Сверление отверстия.Отверстие 5.Исходные данные для расчета: станок – 2Н125; глубина резания – t  D / 2 =25 мм;Значения всех коэффициентов и показателей степени принимаем по рекомендациям справочной литературы.Определим знаменатели геометрической прогрессии1 по формуле( 3.2).1 =1,41.Определим частоты вращения:Частота вращения шпинделя:n1 =45 мин-1; n2 =63,45 мин-1; n3 =89,46 мин-1; n4 =126,14 мин-1; n5 =177,86мин-1; n6 =250,79 мин-1; n7 =353,61 мин-1; n8 =498,59 мин-1; n9 =703,02 мин-1;n10 =991,25 мин -1.

n11 =1397,67 мин -1; n12 =2000 мин -1.Расчетная скорость резания, м/мин:Cv D qv K vVp T m S yv(3.14)Поправочный коэффициент определяется по формуле:K v  K v K Mv K nv(3.15)Где:K v  коэффициент, учитывающий глубину отверстия в зависимости от диаметра сверла .Значения Cv ,qv , xv , y v , m даны в справочной литературе.K v  0,37  0,9  1  0,333ЛистИзм.Лист№ докум.ИПодписьДатаД 0.00.000 ПЗ579,8 120, 4  0,333Vp  6,72 м / мин500, 2  0,360,5Расчетную частоту вращения шпинделя n p , определяем по формуле (3.6)np 1000  6,72 178,34 мин 1  12Полученное значение частоты вращения шпинделя сравниваем с имеющимися паспортными данными на станке и принимаем ближайшее меньшее nст  n p ,принимаемn p =177,86 мин-1.Фактическая скорость резанияVф Vф  D nст  32 177,861000(3.17)1000 17,871м / минОсевая сила (силу подачи):Po  10  C p D p SzypK нp(3.18)Крутящий момент:M кр  10  C м D qм S y м K м p(3.19)Поправочный коэффициент K мp  K нp ; значения K м p приведены в справочной литературе.

Значения C p ,Cм ,q м , y p , y м , z p при сверлении смотрисправочную литературу.Po  10  68 121  0,360,7  0,68  2714НЛистИзм.Лист№ докум.ИПодписьДатаД 0.00.000 ПЗ58M кр  10  0,034  122  0,360,8  0,68  14,7 Н  мРасчетная сила подачи не превышает паспортной силы станка Pодоп Po .Мощность резания:Nэ Nэ M кр nст9750(3.20)14,7 177,86 0,27кВт9750Потребная мощность резания:Nпот  Nэ / ст(3.21)где ст  КПД станка.N пот  0,27 / 0,8  0,34кВтКоэффициент использования станка по мощности:K0,34100 %  15%2,2Основное технологическое (машинное) время,T0 L,nст Sст(3.22)Где:L  расчетная длина обрабатываемой поверхности, мм;nст  частота вращения инструмента, об./мин;Sст  подача, мм/об.Длина обрабатываемой поверхностиL  l  l1  l2(3.23)ЛистИзм.Лист№ докум.ИПодписьДатаД 0.00.000 ПЗ59Где:l  действительная длина обрабатываемой поверхности, мм;l1  величина врезания, мм;l 2  выход (перебег) инструмента, мм.Можно принять l1  l2 =0,35D, тогдаT0 l1  l2 = 17,5 мм8  17,5 2,2 мин177,86  0,36ЛистИзм.Лист№ докум.ИПодписьДатаД 0.00.000 ПЗ604.

РАСЧЕТ СТОИМОСТИ РАЗРАБОТАННОГО ПРИСПОСОБЛЕНИЯВ данном дипломном проекте была разработана конструкция грузозахватного приспособления для захвата любого вида грузов. Данное устройство представляет собой суставчатую раму с грузозахватными элементами, имеющими по 4степени свободы. Благодаря независимым телескопическим балкам, приспособление позволяет надежно застропить любое грузовое место, габариты и вес котороголежат в допустимом диапазоне.Рисунок 4.1. Общий вид разработанного приспособленияЛистИзм.Лист№ докум.ИПодписьДатаД 0.00.000 ПЗ61Смета затрат на изготовление устройства включает в себя статьи по следующим затратам: затраты на приобретение и доставку стандартных узлов и материалов,выпускаемых промышленностью; затраты на изготовление нестандартных узлов и деталей; заработная плата рабочих, выполняющих основные операции изготовления; прочие расходы (электроэнергия, инструмент и др.).В качестве исходных данных для расчета приняты оптовые цены на комплектующие и материалы по справочнику предельных цен Росжелдорснаба намарт 2013г.

Характеристики

Список файлов ВКР