Феодосьев В.И. Сопротивление материалов (1075903), страница 52
Текст из файла (страница 52)
Глава 10 ПЛАСТИНЫ И ОБОЛОЧКИ 10.1. Основные особенности пластин и оболочек Большинство элементов инженерных сооружений, подлежащих расчету на прочность, может быть сведено к расчетным схемам стержня или оболочки. До сих пор в основном рассматривались элементы конструкций, сводящиеся к схеме стержня. Перейдем теперь к оболочкам. Под оболочкой понимается тело, одно из измерений которого (толщина) значительно меньше двух других. Геометрическое место точек, равноотстоящих от обеих поверхностей оболочки, носит название срединной поеерхностпи.
Если срединная поверхность оболочки является плоскостью, то такую оболочку называют пластиной. В зависимости от формы очертания внешнего контура пластины могут быть круглыми, прямоугольными, трапециевидными и пр. Если срединная поверхность образует часть сферы, конуса или цилиндра, оболочку соответственно называют сферической, конической или цилиндрической. Геометрия оболочки определяется не только формой срединной поверхности. Нужно знать также закон 39б изменения толщины оболочки.
Однако все встречающиеся на практике оболочки имеют, как правило, постоянную толщину. Осесимметричными, или просто симметричными, оболочками называются такие, срединная поверхность которых представляет собой поверхность вращения. Будем полагать в дальнейшем, что нагрузка, действующая на такую оболочку, также обладает свойствами осевой симметрии. Для таких оболочек задача расчета значительно упрощается. Получается это потому, что все внутренние силы для такой оболочки по дуге круга не изменяются и зависят только от текущего радиуса или длины дуги, измеренной вдоль образующей тела вращения. Для несимметричных оболочек распределение напряжений определять значительно сложнее.
К схеме осесимметричной оболочки сводится расчет очень многих строительных сооружений, котлов н баков, деталей машин и приборов, начиная с таких мелких, как, например, упругая коробка вариометра' (рис. 10.1), имеющая 40мм в диаметре и 0,2мм толщины, и кончая такими сооруРис. 10.1 жениями, как купол планетария (рис. 10.2). Со схемой пластины приходится иметь дело при расчетах плоских днищ баков, стенок различных резервуаров, плоских перегородок в самолетных конструкциях и многих других.
Рис. 10.2 Прибор для юмерения скорости подъеыа самолета. Понятно, что расчет стенки бака или гибкой коробки вариометра не может быть произведен прн помоши тех приемов, которые были изложены применительно к схеме стержня в предыдущих главах. Задача о расчете оболочек вращения наиболее просто решается в том случае, когда можно принять, что напряжения, возникающие в оболочке, постоянны по толщине и, следовательно, изгиб оболочки отсутствует. Теория оболочек, построенная в этом предположении, называется беэмоментпной тиеорией оболочек.
Если оболочка не имеет резких переходов и жестких защемлений и, кроме того, не нагружена сосредоточенными силами и моментами, то для ее расчета с успехом можно применять безмоментную теорию. При наличии же перечисленных особенностей в местах крепления оболочки и в местах резких изменений формы возникают повышенные напряжения, обусловленные изгибным эффектом. Решение подобных задач более точными методами с учетом изгибающих моментов показывает, что зона повышенных изгибных напряжений остается в большинстве случаев весьма ограниченной, и поэтому на достаточном удалении от перечисленных особых областей определять напряжения можно по безмоментной теории.
Нахождение же напряжений в указанных зонах требует особого исследования. Следует, наконец, отметить, что чем меньше толщина оболочки, тем ближе к истине предполагаемый закон постоянства напряжений по толщине и тем более точные результаты дает безмоментная теория. Сказанное находит свое подтверждение в проведенном выше расчете цилиндрического сосуда (см. ~ 9.2), где было показано, что в случае тонкостенного цилиндра окружное напряжение можно считать равномерно распределенным по толщине.
Радиальное напряжение при малой толщине оказалось пренебрежимо малым по сравнению с окружным. Вопросы общей теории оболочек выходят далеко за рамки курса сопротивления материалов и представляют собой в настоящее время самостоятельный раздел механики. Сначала остановимся на простейших вопросах безмоментной теории. Рассмотрим задачи, связанные с определением 397 изгибных напряжений в простейших случаях нагружения пластин и тонкостенного цилиндра. 10.2.
Определение напряжений в симметричных оболочках по безмоментной теории Рассмотрим симметричную оболочку толщиной Ь (рис. 10.3). Обозначим через р,„ радиус кривизны дуги меридиана ее срединной поверхности, а через р~ — второй главный радиус, т.е. радиус кривизны нормального сечения, перпендикулярного к дуге меридиана. Этот радиус равен отрезку нормали, заключенному между срединной поверхностью и осью симметрии (см.
рис. 10.3, а) Радиусы р~ и р~ являются в общем случае функцией угла д между нормалью и осью симметрии. Рис. 10.3 Двумя парами меридиональных и нормальных конических сечений (см. рис. 10.3, 6) выделим из оболочки элемент, представленный на рис. 10.4. Будем считать, что на гранях элемента возникают напряжения о„, и о~. Первое будем называть меридиональньш напряжением. Вектор этого напряжения направлен по дуге меридиана. Второе напряжение с~ назовем окружным. Напряжения о~ и о~, умноженные на соответствующие площади граней элемента, дадут силы ст~Ь Ыв2 и о~Ь Ыв~, показанные на рис.
10.4. К этому же элементу приложена сила нормального давления ров~ Ив2. Проектируя все силы на нормаль, получим р Ив1 Ывг — ст~Ь цв2 Од — о1Ь Ив1 Иу = О. Рис. 10.4 Так как Ыд = 1 Рт ~Бр = ~вг Рь то в итоге имеем ~гт ~г1 Р + Рт Р1 (10.1) Это соотношение известно под названием уравнения Лапласа. Для элемента, показанного на рис. 10.4, можно составить еще одно уравнение, проектируя все силы на направление оси оболочки. Удобнее это делать, однако, не для элемента, а для части оболочки, отсеченной коническим нормальным сечением (рис. 10.5).
Обозначив через Р осевую равнодействующую внешних сил, получим от2ктЬ ып д = Р. (10.2) Рис. 10.5 399 Отсюда легко найти меридианальное напряжение ст. Таким образом, согласно безмоментной теории, напряжения с„, и а~ в оболочке можно определить из уравнений равновесия. Третье главное напряжение — напряжение надавливания между слоями оболочки — предполагаем малым, и напряженное состояние оболочки считаем двухосным.
Действительно, наибольшее значение радиального напряжения по абсолютной величине равно нормальному давлению р, в то время как о~ н с~, согласно уравнению Лапласа, имеют значения порядка рр, /Ь и рр~(Ь. Прежде чем перейти к конкретным примерам расчета с использованием беэмоментной теории, докажем две следующие теоремы. Т е о р е м а 10.1.
Если на какую-либо поверхность действует равномерно распределенное давление, то, независимо от формы поверхности, проекция равнодействующей сил давления на заданную ось равна произведению давления р на площадь проекции поверхности на плоскость, перпендикулярную к заданной оси. Положим, задана поверхность Г (рис. 10.6), на которую действует равномерно распределенное давление р. Требуется определить проекцию на ось ж равнодействующей сил давления. Эта проекция Р~ будет, очевидно, равна Р~ = рсоз~рЫР, где <р — угол между нормалью к поверхности и осью х.
ПлоРис. 10.В щадь проекции элемента ЫГ на плоскость Х, перпендикулярную к оси х, равна ЫГ' = ЫГ соя ~р. Следовательно, Таким образом, для того чтобы определить проекцию равнодействующей сил давления на ось х, нужно предварительно спроектировать поверхность на плоскость Х, а затем умножить давление на площадь этой проекции, что и требовалось доказать. 400 Т е о р е м а 10.2. Если на какую-либо поверхность действует давление жидкости ~рис. 10.7), то вертикальная составляющая скл давления равна весу жидкости в объеме, расположенном над поверхностью.
Рис. 10.7 Вертикальная составляющая сил давления для площадки дГ, согласно теореме 10.1, будет равна произведению давления, действующего на эту площадку, на проекцию площадки на уровень жидкости, т.е. рйГ'. Так как р = ух, где ~— плотность жидкости, то вертикальная сила, действующая на площадку ЫГ, будет ух с~Г'. Но х дЕ~ — объем элементарной призмы, расположенной над площадкой дГ. Суммарная искомая сила будет, следовательно, равна весу жидкости в объеме, расположенном над поверхностью Е. Поясняя полученный результат, следует указать, что найденная сила не зависит от формы сосуда, удерживающего жидкость. Так, во всех трех случаях, представленных на рис. 10.8, сила, приходящаяся на дно сосуда, будет одной и той же, Рис. ~о.а 401 равной весу жидкости в объеме вышерасположенного цилиндра АВСР.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
