антиплагиат (1052010), страница 8
Текст из файла (страница 8)
Подъемка пролетных строений с тележек вуровень перевозки на плаву осуществляется подъемниками,сооружаемыми в конце пирсов.«Речные» пирсы для перекатки на опоры пролетных строений,смонтированных в пролете параллельно оси моста, следует располагатьпод опорными узлами пролетных строений, как правило, с низовойстороны от капитальных опор. Сопряжение пирсов с капитальнымиопорами должно обеспечивать плавный, без толчков, переход катков илитележек с пирса на опору, для чего пирсам должен быть приданстроительный подъем, компенсирующий их деформации под нагрузкой.На суходоле «речные» пирсы могут располагаться подпромежуточными (не опорными) узлами пролетных строений.
В этомслучае передвинутое по пирсам на проектную ось пролетное строение,переставляется на капитальные опоры с помощью домкратов.Конструкция пирса может предусматривать размещение накаточногопути под один конец пролетного строения - одиночный пирс, или под концыпролетных строений двух смежных пролетов - совмещенный пирс.Поперечные размеры пирсов определяются количеством накаточныхпутей (одиночный или совмещенный пирс) и условиями обеспечения ихпоперечной устойчивости под действием вертикальных и горизонтальныхнагрузок. 368Отметка верха пирсов назначается с учетом конструкции накаточногопути, перекаточных и подъемных устройств, упругих деформацийконструкций пирсов и накаточных путей и должна быть увязана с отметкойсборочных подмостей и отметками установки пролетных строений наплавучих или капитальных опорах.Свайный фундамент низких пирсов рекомендуется перекрыватьметаллическими балками, а при значительных нагрузках железобетонноймонолитной плитой.Конструкция пирсов должна предусматривать возможность установкина них домкратов для поддомкрачивания пролетного строения приустановке его на накаточном пути и снятия с него.Пирсы, 3 накаточные пути и устройства должны быть рассчитаны напрочность и устойчивость положения в продольном и поперечномнаправлениях в соответствии со схемами приложения нагрузок [9].5.3.2.
3 Расчет пирса для поперечной передвижки пролетныхстроений.Вспомогательные устройства для поперечной надвижки рассчитываютна действие тягового усилия, давления ветра и действие собственноговеса и веса предполагаемых конструкций.Тяговое усилие (наибольшее) при надвижке пролетного строенияопределится на последней стадии надвижки из суммы сил трения на всехустройствах скольжения и давления встречного продольного ветра напролетное строение в процессе его надвижки (при скорости ветра 13 м/с).T = kc ( ± j) Q + Wp, (5.12)где 1 kc = 1,2 – коэффициент, учитывающий отклонение теоретическихвеличин от фактических; 169Q – общий вес надвигаемого пролетного строения;j – тангенс угла наклона надвижки;(f5) – коэффициент трения скольжения для полимерных материалов; 1Wp – давление встречного продольного ветра на пролетное строение.Нормативный вес пролетного строения Q =fL g 1 св.Нагрузка на пролетное строение от встречного продольного ветра длясквозных пролетных строений принимается в размере 60 %, а дляпролетных строений со сплошной стенкой 20 % полной нормативнойпоперечной ветровой нагрузки на пролетное строение.WP = 0,6 W п .с .
или 1 0,2 W п .с ., (5.13)где W п .с . = L H – нагрузка от поперечного ветра на пролетное строение;L и H – полная длина и высота пролетного строения.Расчетную вертикальную нагрузку на временную опору отсобственного веса пролетного строения можно определить по 1 площадилинии влияния.
Определяется по формуле(5.14)Расчетная вертикальная нагрузка на временную опору составитR = лв gсв. (5.15)Расчетную горизонтальную нагрузку на временную опору от тренияTв.оп, прикладываемую в уровне верхней поверхности полированного листана балансирных балках устройств скольжения, 1 можно определить, исходяиз основной части формулы (5.16)T = Q, или Tв.оп = R,откуда 170Tв.оп =QTR. (5.17)Кроме того, необходимо учитывать нагрузку на временную опору 1 отдавления ветра на пролетное строение вдоль пролетного строения (припервом сочетании нагрузок) и поперек пролетного строения (при второмсочетании нагрузок).
1Опоры рассчитываются на наиболее невыгодное сочетание нагрузокпо прочности и устойчивости положения в продольном и поперечномнаправлениях.12 м 0,5 м1 1Рис. 5.1. Расчетная схема временнойопоры из элементов МИК-С: 1 –устройство скольжения 4771 47Доля продольной нагрузки WP, приходящаяся на временную опору,может быть определена по аналогии с нагрузкой на опору от сил трения(5.17):Wв 1 .о.
=QW P R . (5.19)Нагрузка от давления продольного ветра непосредственно наконструкцию временной опоры составляет:W в .о . = Нв.о. Вв.о., (5.20)где – коэффициент заполнения для конструкций МИК-С. 1Нагрузка на все пролетное строение от давления поперечного ветрасоставляет W n .c . = L H, а доля этой нагрузки, приходящаяся навременную опору, по аналогии с предыдущим (5.20) составляет 1W в .о . =QWn.c.R. (5.21)К нагрузке от поперечного ветра необходимо ввести коэффициентсочетания nс = 0,9 . Тогда расчетная нагрузка составитW n . c .( р ) = nс W в .о .
. (5.22)Нагрузка от давления поперечного ветра на конструкцию временнойопорыW в . о . = nс Нв.о. вв.о., (5.23)где вв.о. = 3 м – ширина опоры, усиленной дополнительными стойками.Усилия в стойках временной опоры определяют:а) по первому сочетанию нагрузок 1 наибольшее усилие возникает в нижнемсечении крайней правой стойки:NСТ 1 1 =P2jwnxnxnRG(MMT), (5.24)72где Mw = Wв.о.(Нв.о.+ hус) + W в .о . 0,5 Нв.о. – момент от ветровой нагрузки; 1MT = Tв.о.
(Hв.о. + hус) – момент от сил трения;R – вертикальная нагрузка на опору 1 (5.15);G = f (G1 + G2) – нагрузка от собственного веса временной опоры (G1 –вес основных конструкций опоры,G2 – вес оголовка;n – количество стоек временной опоры;nр – количество стоек в крайнем ряду.б) по второму сочетанию нагрузок не учитывают давление ветра на опорувдоль надвижки. Поэтому усилие в нижнем сечении правой крайней стойкиN 1 СТ =jPnxnxnRG2MT.
(5.25)Кроме того, при втором сочетании нагрузок учитывают давление наопору поперечного ветра. Усилие в нижнем сечении крайней правойстойки от давления поперечного ветра.N 1 СТ =P2jWnznzM, (5.26)где Mw = W в .о . (Нв.о.+ hec) + W в . о . 0,5 Нв.о..Суммарное расчетное усилие в нижнем сечении крайней правой стойки:NСТ2 = N 1 СТ + N СТДля расчета стойки из полученных усилий NСТ1 и NСТ2 выбираютбольшее усилие и сравнивают его с допускаемой на нее нагрузкой [N] 1Так как изначально известно, что нагрузка от пролетного строениядостаточно большая принимаем к расчету сдвоенных стоек диаметром 159мм,. При неудовлетворительных результатах 1 предусматриваем спаренные 173по фасаду моста башни из элементов МИК-С или проектируют временнуюопору из толстостенных труб диаметром 1020 (1420) мм, в том числе,наклонных по фасаду моста [8].
1Расчет пирса для поперечно передвижки пролетного строенияприведен в Приложении Б.746. Технология и организация работ по капитальному ремонтумоста.6.1. Основные положения организации строительства моста.До начала работ необходимо утверждение проекта производстваработ. После чего выясняются источники получения деталей, конструкцийи строительных материалов, которые поступают по автомобильным илижелезнодорожным путям. Контроль над качеством обеспечиваетсятехническими отделами строительных организаций, а такжепредставителями организаций заказчиков.6.2. Технология производства работ по цементации кладки опормоста.
24Восстановление опор мостов методом 49 инъецированияСостав работ:- Нанесение на тело опоры мест расположения скважин.- Бурение скважин с перестановкой бурового агрегата и установкойудлинителей.- Нагнетание воды в скважины.- Промывка скважин и продувка сжатым воздухом.- Установка штроб под вертикальные скважины.- 49 Инъецирование скважин, заделка штроб и отверстий.Задача цементации вернуть опоре монолитность ее кладки иотсутствие водопроницаемости.
Следовательно глубина, направление иколичество скважин зависит от типа кладки, характере дефектов и условийработы.75Ориентировочно расстояние между скважинами назначают исходя изудельного водопоглощения кладки. В нашем случае, для удельноговодопоглощения менее 0,005 (л/ 24 мин.кПа.м), расстояние между скважинамиравно 1,0 - 1,5 м. 24 Скважины располагаются по шахматной сетке.Конструкция сооружения влияет на глубину скважин. Не более 3/8 длямассивной опоры при цементации по всем поверхности опоры. Забойдолжен быть на расстоянии 50-60 см.Важно обеспечение экономичной и быстрой проходки, диаметрскважин применяем 40мм. Бури ть их будем 35 наклонно горизонту под углом150, и 10 важн о отступать 35 от края кладки 50-60 10 см, что давлениеммеханизмов и раствора не получить выколы кладки.После набора прочности бетона железобетонные рубашки, черезтрубки в скважинах, выполненные при бурении скважин под анкера, 35 всескважины промывают водой, подавая её сверху вниз под давлением 0,2МПа, а затем продувают скважины сжатым воздухом под давлением 0,2МПа и закрывают до начала цементации деревянными пробкамиобёрнутыми паклей.
24Инъ 35 ектирование осуще ствляется в одну или одновременно внесколь 35 ко скважин. 10 Инъектирование ведется снизу вверх, начиная с самыхнижних рядов 10 вверх. Нагнетание производят до вытекания раствора иззаконопаченных вышерасположенных скважин.Схема 24 Цементация береговой и промежуточной опор приведена на 24рисунках 6.1.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
