антиплагиат (1052010), страница 4
Текст из файла (страница 4)
Классификация по грузоподъемности пролётных строений.Общим дефектом пролетного строения являлись коррозионныеповреждения. В элементах моста имеется большое количество вмятин ипробоин.Прогрессирующий процесс нарастания коррозионных и усталостныхнапряжений металлических конструкций, а так же введение в обращениеболее тяжелых нагрузок делает ремонт пролетных строений нецелесообразным.Так как принято решение о замене пролетных строений расчет ихгрузоподъемности не производится.2.3. Классификация грузоподъемности опор моста.2.3.1. Общие положения.Данные для расчета оценки грузоподъемности опоры моста получают впроцессе обследования. Необходимо иметь следующие данные длярасчета:- год постройки и врем эксплуатации,- конструкция элемента и геометрические размеры,- взаимное расположение частей опоры, пролетных строений,- характеристики грунта и свойств материалов опор,- данные о режимах водотока,- характеристика физического состояния опоры на данный момент.[5]27Опоры моста сооружены на опускных колодцах, расчет по данномутипу фундамента подразумевает наличие точных значений характеристикивсех грунтов, прорезанных сваями.Глубина заложения фундаментов опор в среднем 14 метров, данныеобо всех грунтовых слоях не предоставлены.
Был проведенэкспериментальный расчет грузоподъемности опор с имеющимисяданными. По его результатам опоры обеспечивают пропуск нагрузки С14.Так как в фундамент сооруженный методом опускных колодцевпредставляет собой монолитную конструкцию, было принято решениепровести детальный расчет опор с монолитным основанием.Классификация подвижных нагрузок по воздействию их на опорывыполняется на основании Руководства по определениюгрузоподъемности металлических пролетных строений железнодорожныхмостов и Руководства по пропуску подвижного состава пожелезнодорожным мостам с учетом динамических коэффициентов.
2Грузоподъемность мостовых опор предусматривает следующиепроверки:на прочность кладки тела опоры и фундамента;на прочность грунтового основания с проверкой положенияравнодействующей нагрузок в уровне подошвы фундамента;на устойчивость положения против опрокидывания и сдвига.В 2 расчете принимаем предельное состояние опоры 2 достигаемое врассматриваемом сечении напряжения, 2 равно расчетному сопротивлениюкладки или грунта, и 2 равенство удерживающих и сдвигающих сил илиопрокидывающих и удерживающих моментов.
В 2 расчетных сечения опоргрузоподъемность определяется по фактическим размерам поперечныхсечений и механическим характеристикам кладки (с 2 учетом трещин,28сколов), а в сечении по подошве фундамента по физико-механическимхарактеристикам грунтов.[5] 2Используя уравнения предельных состояний [5], вычисляютсядопускаемые временные вертикальные нагрузки k. Необходимопроизвести расчеты:1. Расчет по среднему давлению;; (2.1.)где – коэффициент условия работы;– коэффициент надежности по назначению;– 2 расчетное сопротивление кладки (с 2 учетом дефектов) или несущаяспособность грунта;– 2 рабочая площадь поперечного сечения;k 2 доля вертикальной нагрузки от подвижного состава;n k коэффициент надежности к временным нагрузкам;2. Расчет по максимальному давлению;()()ППMNkkkkkmnRW N Mkn; (2.2.)где М п - момент сопротивления от действия постоянных нагрузок ивременных вертикальных и горизонтальных воздействий;N п - вертикальные усилия, возникающие от постоянных и временныхнагрузок;радиус ядра сечения 2 элемента;площадь линии влияния усилий; 229k 2 коэффициент сочетания временных нагрузок;– 2 момент сопротивления для наиболее нагруженной грани;3.
2 Расчет по устойчивости против опрокидывания;( 2 oy )y yonПyMM ykkkkkymMMnkmnn; (2.3.)где: n y коэффициент надежности для проверки устойчивости элемента;m y коэффициент условий работы при проверке устойчивости на сдвиги опрокидывание;4. 2 Расчет по устойчивости против сдвига;y 2 ycППyNkkkkmNfNnkn; (2.4.)где: f - коэффициент трения кладки по поверхности грунта;5. Расчет по положению равнодействующей. Определяютотносительный эксцентриситет по формуле:'( )MkkkkПNkkkkПnkMenkN; (2.5.)где: - эксцентриситет приложения равнодействующей 3 относительноцентра тяжести;- 47 радиус ядра сечения для определения положенияравнодействующей. [5] 2302.3.2.
2 Классификация промежуточных опор No1, No5.Используя исходные данные для дипломного проектирования, былипроведены детальные расчеты промежуточных опор No1 и No5.(Приложение А). По результатам вычисляем класс опор.Результаты расчетов сведены в Табл.
2.1-2.3Таблица 2.1- Расчетные значения для определения классапромежуточной опоры No1,No5Величинынеобходимы длярасчета классаопорыРасчетные значенияпо среднемудавлениюПо максимальному давлению на опрокидывание 2ПФ ОФ ПФ ОФ ПФ ОФ ПФk 130.06 709.43 17.97 25.51 79.71 423.66 653.54 569.24kc 1.0253 1.0253 1.0253 1.0253 1.0253 1.0253 1.0253 1.0253K 126.85 691.92 17.53 24.88 77.74 413.21 649.18 569.24Число загружаемыхпролетовоба оба оба оба оба оба оба обаПлоскость расчета поперёк вдоль поперекПо результатам расчета, минимальный класс опоры 2 No1 получен помаксимальному давлению в сечении по подошве фундамента в 2поперечном направлении и 2 составляет С17,53.
Так как максимальнаярасчетная нагрузка С14, следовательно, грузоподъемность данной опорысоответствует заявленной категории.Таблица 2.2 - Расчетные значения для определения классапромежуточной опоры No2,No3,No4Величинынеобходимы длярасчета классаопорыРасчетные значенияпо среднемудавлениюПо максимальному давлению на опрокидывание 2ПФ ОФ ПФ ОФ ПФ ОФ ПФk 12.79 759.53 15.3 20.98 14.61 466.17 16.20 307.80k gh nc 1.046 1.046 1.046 1.046 1.046 1.046 1.046 1.046K 12.47 740.79 14. 38 20.43 14.25 454.65 16.09 300.19Число загружаемыхпролетовоба оба оба оба оба оба оба обаПлоскость расчета попрёк вдоль поперек31По результатам расчета, минимальный класс русловой опоры No2получен по максимальному давлению в сечении по подошве фундамента в 2поперечном направлении и 2 составляет С14,25.
Так как максимальнаярасчетная нагрузка С14, следовательно, грузоподъемность данной опорысоответствует заявленной категории.Таблица 2.3 - Расчетные значения для определения класса береговойопоры No0, No6Величинынеобходимы длярасчета классаопорыРасчетные значенияпо среднемудавлениюПомаксимальномудавлениюнаопрокидываниена сдвиг 2ПФ ОФ ПФ ОФ ПФ ОФk 176.42 1663.4 67.61 48.12 47.91 150.45k gh nc 2.357 2.357 2.357 2.357 2.357 2.357K 74.85 705.72 28.69 20.41 20.32 63.83Числозагружаемыхпролетовоба оба оба оба оба обаПлоскостьрасчетапоперк вдоль вдольПо результатам расчета, минимальный класс береговой опоры No0получен на опрокидывание в сечении по подошве фундамента впродольном направлении и составляет С47,9. Так как максимальнаярасчетная нагрузка С14, следовательно, грузоподъемность данной опорысоответствует заявленной категории.323.
Составление вариантов капитального ремонта моста.3.1. Основные проектные решения.Проектом необходимо предусмотреть следующие виды работ:- замена всех существующих пролетных строений;- переустройство опор под новые пролетные строения: устройствожелезобетонных рубашек на устоях и промежуточных опорах, устройствожелезобетонных подферменников и сливов;- ремонт подводной части русловых опор с устройствомжелезобетонных поясов вокруг фундамента;- цементация кладки опор;- укрепление конусов наброской из камня.3.2. Вариант No1.В данном варианте предусматривается замена существующихбереговых пролетных строений Lp=34,00м с ездой поверху на новыеметаллические пролетные в северном исполнении «А».Замена русловых металлических пролетных строений с ездой понизуLp=127,40м на новые металлические пролетные строения той же длины,но существующей расчетной нагрузки.Опорные части приняты сварные секторного типа по типовому проектусерии 3.501.1-129 инв.No1263.Из-за изменения расстояний по осям продольных балоксуществующих и новых пролетных строений и обнаруженных дефектов,необходимо произвести замену подферменных блоков на новые.Обнаруженные дефекты на опорах сказываются на грузоподъемностиэлементов.
Поэтому запроектированы железобетонные рубашки для всех33опор моста с предварительным инъектированием кладки. Так же вподводной части русловых опор планируем устройство железобетонногопояса вокруг фундамента.Назначаем толщину железобетонной рубашки устоев равной 20 см.Устраивается рубашка по передним стенкам и по открытым боковымповерхностям устоев с внешней стороны. Железобетонная рубашка опорыNo1 устраивается по всей поверхности опоры с опиранием на обрезфундамента.Железобетонные рубашки всех опор устраиваются аналогичнымобразом.Рубашки толщиной 20 см собирается из заранее изготовленныхарматурных сеток, состоящих стержней А-I D=12 мм.
Сетки крепятся наинъекторы, вставленными в скважины для инъецирования кладки опор.Цементация существующей кладки в теле опор и фундаментапредусматривает бурение скважин диаметром 50 мм, в которыепредварительно промываются и продуваются. После чего отверстие в нихзакрывают деревянной пробкой, которую снимаю после устройстважелезобетонной рубашки. Выполнение процесса цементации возможнотолько после набора прочности бетона 25%. Цементация выполняется всоответствии с "Технологическими правилами цементации кладкиискусственных сооружений".Восстановление разрушенного укрепление откосов и конусов насыпивыполняется наброской из камня диаметром 200мм.Монтаж железобетонных лестничных сходов по откосам насыпи потиповому проекту серии 3.501.1-180.95,АО «ТРАНСМОСТ», 1995г.Последовательная (по мере замены пролетных строений) разборкасуществующих уравнительных приборов с установкой вместо нихсезонных уравнительных рельсов и последующая замена сезонных34уравнительных рельсов на уравнительные стыки по типовым проектаминв.
2897 и 2883 ПТКБ ЦП МПС, 2002г.Завершающий этап это выправка пути на мосту и подходах с ПК80341+44,64 по ПК 80347+81,38.3.3 Вариант No2Во втором варианте планируем строительство нового моста. Схемамоста 27,00х2+110,00+127,40х2+110,00+27,00х2. Русловые пролётыдлиной – 127,40 м. Используются фермы с параллельными поясами ибалочные сварные пролетные строения.
Фундамент устоев ипромежуточных опор – железобетонные буронабивные столбы диаметром1,5 м. На береговых и промежуточных опорах по 8 столбов, на русловыхопорах по 9 столбов, в связи с устройством ледорезной грани опоры. Длясооружения промежуточных опор используется шпунтовое ограждение.Тела опор выполняются из сборных железобетонных блоков. Отверстиемоста – 587 м.1) Отметка ПР (подошва рельса) определяется по формуле:(3.1)где: – строительная высота полетного строения в пролёте, м;СГ – отметка судоходного габарита;Hг – высота судоходного габарита;- запас на прогиб пролётного строения.2) Температурный зазор между фермами определяется по формуле:(3.2)35где: - коэффициент температурного расширения ( принимаемый);– полная и расчетная длины пролёта;– модуль упругости стали;и – интенсивности постоянной и временной нагрузок;- расчётный температурный перепад;- коэффициент, зависящий от вида соединения ( - для болтосварных ферм).3.5.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
