антиплагиат (1052010), страница 7
Текст из файла (страница 7)
Учитываем только вес сборочного крана,без груза.Pк = (+) =870,69 кН,V3 = ( )= 1099,68кН.w = 1,569кН/м,Wк = 15,75 кН,W3 =()+()= 170,08 кН.Все результаты сведены в Табл. 5.1Таблица 5.1- Сводные данные по расчетуNo сочетанияВертикальное давлениеV, кНГоризонтальноедавление W, кН1 4800,8 2 4562,92 72,583 981,1 72,58Расчет опорных обустройств осуществляется в соответствии сосхемой 1 Рисунке 5.2.57Рисунок 2.2 – Опорные обустройства временной опоры и их расчетныесхемы (а, б):1 – монтажные клетки; 2 – вспомогательные продольные 1 балки; 3 – поперечная балка ростверка; 4 – домкрат. 1Монтажные клетки проверяют по смятию на узловую нагрузку с учетомперераспределения нагрузки от давления поперечного ветра на пролетноестроениеРуз = 0,5 V4 +(5.3) 1где B – ширина пролетного строения, м.
1Условие прочности по смятию древесины монтажных клетокσ=≤ Rdg, (5.4)где Акл – суммарная площадь смятия клетки, м2;Rdg – расчетное сопротивление древесины 1 смятию, МПа.Вспомогательные продольные балки оголовков временной опорырассчитывают на нагрузку Руз, передающуюся на них от пролетногостроения через гидравлические домкраты, при выверке строительного 158подъема фермы. Поэтому для получения расчетной нагрузки напродольную балкувводится дополнительный коэффициент надежностипо нагрузке 1 γf= 1,3= γfPуз, (5.5)расчетная схема балки приведена на 1 Рисунке 5.2 а, в.Изгибающий момент в опасном сечении пакета продольной балки:Мn =, (5.6) 1где l – ширина башни между осями, м.Продольный пакет может быть выполнен из двутавровых балок,необходимый суммарный момент сопротивления которых должен быть:∑Wx =, (5.7)количество двутавров:n=, (5.8)где 1 Ry– расчетное сопротивление стали растяжению, 1 кН/см2;m – коэффициент условия работы [8].Расчет поперечных балок оголовка опор выполняется по 1 Рисунку 5.2б, г.
Расчетная поперечная нагрузка прикладывается к поперечной балкес эксцентриситетом е относительно середины пролета балки 1 :е = 0,5 (B1-B) = 0,5 (8-7,5) = 0,25 м.Поперечными балками оголовка являются 1 пакетные конструкции,которые изготавливаются из сварных двутавров высотой 1040 мм, длиной8000 и 11920 мм. 3 Характеристика балок: момент инерции I = 404433см 2,момент сопротивления W=7778 111 см 3.Расчетный изгибающий момент с учетом эксцентриситета приложениянагрузки 1Mn = 0,5(), (5.9)59Из условия прочности≤, при m = 1, получим 1 Wx =.Расчет оголовка:1. Сочетание No 1В связи с тем, что в данном сочетании нагрузок отсутствует работадомкрата, расчетная схема принимает вид (Рисунок 5.2 б).= γfPуз = = 5513 кН;Мn =0,5 5513 () = 129200кН см;Wx === 4379 см3<7700 см3,что говорит о возможности использования в виде поперечных балокростверка сварных двутавровых балок верхнего ростверка опоры 1 из стали15ХСНД с высотой 1040 мм.2.
1 Сочетание No2Руз == 4341,36 кН,В связи с тем, что в данном сочетании нагрузок отсутствует работадомкрата, расчетная схема принимает вид (Рисунок 5.2 б).= γfPуз = 1,3 4341,36 = 5643,77 кН;Мn =0,5 5643,77 () = 132200 кН см;Wx === 4484 см3<7700 см3,что говорит о возможности использования в виде поперечных балокростверка выбранный в предыдущем сочетании вариант.3. Сочетание No3В данном сочетании расчет ведется по расчетной схеме Рисунка 5.2 а.Руз = 0,5 1326,12+= 1326,12 кН,В данном сочетании нагрузок рассчитывается продольнаявспомогательная балка.= 1,3 1326,12 = 1723,9 кН;60Мn == 86198 кН см;∑Wx == 2921,96 см3,Для удобства постановки монтажных клеток и их устойчивостиподбираем двутавр такого типа, что бы их было не менее двух - 30Ш2 с Wx= 827 см3 и высотой 295мм.n=3,98 шт.Округляем до целого 4 штуки.V3 в первом и во втором сочетании в несколько раз больше V3 в 3-емсочетании нагрузок.
Следовательно расчет поперечных балок производитьнет необходимости.Таким образом:монтажные клетки – металлические,вспомогательные продольные балки – двутавр 30Ш2,поперечные балки – сварной двутавр из стали 15ХСНДвысотой 1040 мм (часть элемента П-4).Целью расчета временной опоры, является определение количестваи характеристики элементов временной опоры.Расчет стоек временной опоры выполняется по расчетной схеме,приведенной на 1 Рисунке 5.3.61Рисунок 5.3. – Расчетная схема промежуточной опорыНаиболее загруженными сечениями стоек временной опоры являютсясечения, примыкающие к обрезу фундамента. Расчетные усилия в стойкахопределяют по формулеNc =+, (5.10) 162где Wj – приходящаяся на временную опору расчетная горизонтальнаянагрузка от давления поперечного ветра на пролетное строение и кран W1и полная расчетная горизонтальная нагрузка от давления поперечноговетра на опору W2, 1 кН;Q – расчетный вес временной опоры, 1 кН;nc – общее количество стоек в опоре;np – количество рядов стоек [8].Расчет стоек временной опоры:1.
Сочетание No1В связи с тем, что данное сочетание отрицает воздействие ветровойнагрузки, то мы не учитываем расчетную горизонтальную нагрузку 1 отдавления поперечного ветра, а 1 значитNc === 555,645 кН< [Nc] = 1000 кН;Q = Q1 + γf= 68 + 1,1 369,39 = 473,9 кН,где Q1 – вес строительных двутавров и мелкого строительногооборудования, 1 кН;– вес металлоконструкций, кН.2. 1 Сочетание No2Nc =+()()= 672,053 кН < [Nc] = 1000кН;W2 = γfbопHоп ω φ = 1 2 15,74 0,38 0,5 = 5,98 кН,где bоп – ширина опоры, м;Ноп – высота опоры, м;φ – коэффициент заполнения.3. Сочетание No3Nc =+()()= 295,68 кН < [Nc] = 1000 кН.63Устойчивость конструкций временных вспомогательных сооружений иустройств против опрокидывания следует рассчитывать по формуле:Моп ≤Муд, (5.11)где Моп – момент опрокидывающих сил относительно оси возможногоповорота конструкций, кН м;Муд – момент удерживающих сил относительно той же оси, 80 кН м;кн – коэффициент надежности;m – коэффициент условий работы.Расчетная схема, для определения устойчивости противопрокидывания изображена на Рисунке 5.4.64Рисунок 2.4 – Расчетная схема для расчетов на устойчивость противопрокидыванияРасчет на опрокидывание для опоры No3g== 38,5 кН/м;Рк =1,1 (449,54+342) = 897,314 кН;V3 =()+()= 5604 кН;Муд = 0,5Bγfg(V+Q) = 0,5 10 0,9 (5604+473,9) = 27354 кН м;Моп = γfω(W1H1+ W2H2) = 1,4 (170,087 26,24+5,98 7,87) = 6314,203 кН м;6324,2 кН м<27354 = 23623,9 кН м.Расчет на опрокидывание для опоры No2g= 38,5 кН/м;Рк =1,1 (325+302) = 689,7 кН;V2 =()+()= 2866,80 кН;Муд = 0,5Bγfg(V+Q) = 0,5 10 0,9 (2866,80+689,7) = 15030кН м;W1 =()+()= 80,73 кНМоп = γfω(W1H1+ W2H2) = 1,4 (80,73 26,24+3,716 7,87) = 3188,75 кН м;3188,75 кН м<15030 = 12980,4 кН м.Проверки на опрокидывания выполняются.Расчет усилия в анкере ведется на последней стадии монтажа, так какв этом случае сочетание нагрузок наиболее невыгодно.Массу пригруза при монтаже пролетного строения 1 определяют изусловия обеспечения устойчивости системы против опрокидывания в 1продольном направлении (устойчивости положения).
Расчетная схемапредставлена на Рисунок 5.5. Формула для определения устойчивости(5.1)65Рисунок 5.5. – Расчетная схема для расчета анкераМоп = 0,5gL2 + Pк(L-d) + Pт(L-0,5d) + W1пр0,5Н + W2кр(hк + Н),где W1пр – расчетная горизонтальная продольная ветровая нагрузка напролетное строение, 1 кН,W1пр = 0,6Wпр = 0,6wL = 0,6 1,569 127,4 = 65,74 кН;W2пр – то же на кран от продольного ветра, кН,W2пр =0,6 γfωHкркLкр = 0,6 1 1,569 10 0,38 0,3 = 12,015 кН.Моп = 0,5 75,8 36,42+897,314 (36,4-9,1)+24,2 (36,4-0,5 9,1) ++65,74 0,5 26,24+12,015 (10+26,24) = 88503,89кН.Муд = γпМоп,где γп – коэффициент перегрузки.66Муд = 1,1 88503= 102478кН.NA =(Муд – γf 0,5g’ a2),где γf – коэффициент надежности;g’–расчетный вес 1 м собираемого пролетного строения, подкрановыхпутей, людей, приспособлений и инструмента, 1 кН/мg’ === 68,9 кН/м,где п – коэффициент перегрузки.NA =(102478 - 0,9 0,5 68,9 18,22) = 2145,93 кН.5.3.
Расчет пирса для поперечной передвижки пролетныхстроений.5.3.1. Общие сведения о пирсах.Под пирсами понимаются парные опорные сооружения дляразмещения на них, поперечной передвижки по ним и перестановкипролетных строений с них на плавучие или капитальные опоры.Пирсы, предназначенные для перестановки (перегрузки) пролетныхстроений на плавучие опоры именуются (условно) «береговые», апредназначенные для перестановки (передвижки) на капитальные опоры «речные» (условно). 3 Длина «береговых» пирсов должна обеспечиватьвозможность заводки между ними плавучих опор для снятия с пирсовпролетных строений при рабочем горизонте воды с учетом его колебанияи запасом глубины под днищем плавучих опор не менее установленного.
Вцелях сокращения длины пирсов и для защиты их от воздействия льда,при возможности производства дноуглубительных работ, следуетустраивать ковш. Уклон подводной части откосов ковша следуетпринимать в зависимости oт грунта в пределах 1:3 - 1:5 [8]. 367При значительной высоте моста или длине перекатки (на мелководье)береговые пирсы следует сооружать в низком уровне. Перекаткупролетных строений в этом случае производят:а) в проектном уровне на специальных перекаточных опорах,являющихся концевыми частями сборочных подмостей;б) в низком уровне на тележках (катках) или специальнымипередвижными подъемниками.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
