Kosilova-t2 (995465), страница 51
Текст из файла (страница 51)
Подачи, мм(еб, арв обработке отверстий мвкерамв вз быстроракушей стада в твердея.о Диаметр зенкера Н, мм Обрабатываемый материал Св. 20 до 25 Св. 15 ло 20 0,6 — 0,7 Св. 30 до 35 Св. 25 до ЗО Св. 35 до 40 Св. 40 до 50 Св. 50 Св. 60 до 60 до 80 1,1 — 1,3 1,2 — 1,5 До !5 0,5 — 0,6 0,7 — 0,9 0,9 — 1,2 1,0 — 1,3 Сталь 0,8 — 1,0 0,9 — 1,! 0,7 - 0,9 Чугун, НВ < 200 и мед- ные сплавы 0,9-1,1 1,0-1,2 1,! — 1,3 1,2 — 1,5 1,4 — 1,7 1,6 — 2,0 1,8 — 2,2 2,0 — 2,4 0,5 — 0,6 0,6 — 0,7 1,3 — 1,5 1,4 — 1,5 0,7 — 0,8 0,8 — 0,90,9-1,1 1,0 — 1,2 1,2 — 1,4 Чу у, НВ> 2ОО Примечания: 1. Приведенные значения подачи применять для обработки отверстий с допуском не выше 12-го квалитета. Для достижения более высокой точности (9 — ! 1-й квалитеты), а также при подготовке отверстий под последующую обработку их одной разверткой нли под нарезание резьбы метчиком вводить поправочный коэффициент К, = 0,7.
2. При зенкероваини глухих отверстий подача не должна превышать 0,3 — 0,6 мы)об. 2 — 4 4 — 6 6 — 8 8 — 10 10 — 12 !2 — !б 1б — 20 20-25 25 — 30 30 — 40 40-50 0,09 — 0,13 0,13 — 0,19 О,!9-0,26 0,26 — 0,32 0,32 — 0,36 0,36 — 0,43 0,43 — 0,49 0,49 — 0,58 0,58-0,62 0,62 — 0,78 0,78 — 0,89 0,08 — 0,10 0,10-0,15 0,15 — 0,20 0,20-0,25 0,25 — 0,28 0,28 — 0,33 0,33 — 0,38 0,38 — 0,43 0,43 — 0,48 0,48 — 0,58 0,58 — 0,66 0,06 — 0,07 0,07 — 0,11 0,11 -0,14 0,14 — 0,1 7 О,!7 - 0,20 0,20 — 0,23 0,23 — 0,27 0,27-0,32 0,32 — 0,35 0,35 — 0,42 0,42 — 0,48 0,04-0,06 0,06-0,09 0,09- 0,12 0,12 — 0,15 0,15-0,!7 0,17-0,20 0,20 — 0,23 0,23 — 0,26 0,26 — 0,29 0,29 — 0,35 0,35- 0,40 0,12 — 0,18 0,18-0,27 0,27-0,36 0„36-0,45 0,45 — 0,55 0,55-0,66 0,66 — 0,76 0,76 — 0,89 0,89 — 0,96 0,96 — 1,! 9 1,19-1,36 0,09 — 0,12 0,12-0,!8 0,18 — 0,24 0,24-0,31 0,31 — 0,35 0,35 — 0,4! 0,41 — 0,47 0,47 — 0,54 0,54 — 0,60 0,60 — 0,71 0,71 — 0,81 Режимы РезАниЙ 27.
Подачи, мм)об, при предварительном (червовом) развертынаввв отверстый развертками из бысгроршкушев стала Примечания: 1. Подачу следует уменьшать: а) прн чистовом развертывании в один проход с точностью по 9 — 11-му «валитстам и парамшром шероховатости поверхности Яа = 3,2+ 6,3 мкм или при развертывании под полироваиис и хонингаванис, умножая на коэффициент К,= 0,8, б) при чистовом развертывании после чернового с точностью по 7-му квалитсту и параметром шероховатости поверхности да=О,4+0,8 мкм, умножая на коэффициент К =0,7; в) при твсрдосплавной рабочей части, умножая на коэффициент К„= 0,7.
2. При развертывании глухих отверстий подача нс должна превышать 0,2 — 0,5 мм)об, 28. Значении козффащвевта С„н показателей стешин в формуле скорости резание ири сверлеивн Материал режущей части инст- румента Коэффициент и показатели степени Подача з, мм/об Охлаж- дение Обрабатываемый материал с„ 0,70 0,50 < 0,2 > 0,2 7,0 9,8 Сталь конструкцнонная углеродистая, о,= 750 МПа 0,20 0,40 0,50 0,45 0,12 Сталь жаропрочная 12Х!8Н9Т, НВ 141 3,5 Р6М5 0,55 0,40 ч 0,3 > 0,3 14,7 17,1 Чугун серый, НВ 190 0,125 0,25 Нет 0,20 34,2 0,45 0,30 ВК8 <0,3 >0,3 21,8 25,3 0,55 0,40 Чугун ковкнй, НВ 150 Р6М5 Есть 0,25 0,125 Нет 0,45 0,3 0,20 ВК8 ч 0,3 > 0,3 28,1 32,6 0,55 0,40 Медные готсрогснные сплавы средней твердости [НВ 100-!40) 0,125 0,25 Есть Р6М5 <0,3 >0,3 36,3 40,7 0,55 0,40 Силумин н литейные алюминиевые сплавы, и, = 100 + 200 МЛа, НВ к 65; дюралюминий, НВ К 100 0,125 0,25 П р и м с ч а н и с.
Для сверл из быстрарсжушсй ста.чи рассчитанные па привсдсаным данным скорости резания действительны при двойной заточке и подточенной перемычке. При одинарной заточке сверл из быстрарсжушсй стали рассчитанную скороать резания следует уменьшать, умножая сс на коэффициент К,с= 0,75. сверлении Рассиевляватптт, эенп жеовпиие, РАзпекгывАние 29.
Значении коэффвцвщпж С, в показателей степени в формуле скороств резаиив прв рассверливанав, эеикероваюп в развертывании Коэффициент и яакаэатепп степени Обрабатываемый материал Впд обработки Отдаж- денне Ст >ч Конструкционная углеродистая сталь, оп = = 750 МПа РОМ5 ВК8 Рассверли- вание 0,4 0,6 16,2 10,8 0,5 0,3 0,2 0,25 0,2 16,3 18,0 Зенкерование 0,3 0,6 0,5 0,3 0,3 0,25 Разверты- вание 10,5 100,6 0,3 0,3 0,2 0 0,65 0,65 0,4 Есть Конструкцнонная закаленная сталь, а, = 1600+ + 1800 МПа, НЯС49 — 54 Зенкероваиие 10,0 0,6 0,3 0,6 0.45 Т!5К6 0,4 0,75 Разверты- вание 14,0 1,05 0,85 Рассверлива- ние Серый чугун, НВ 190 РОМ5 ВК8 23,4 56,9 0,25 0,5 0,1 0,15 0,4 О,!25 0,45 0,4 0,2 0,4 Зенкерованне РОМ5 ВК8 18,8 105,0 О,! 0,15 0,4 0,125 0,45 0,4 Нет РОМ5 ВК8 15,6 109,0 0,2 0,2 О,! 0 0,5 0,3 0,5 0,45 Разверты- вание Ковкий чугун, НВ 150 Рассверлива- ние 34,7 77,4 Р6М5 ВК8 0,25 0,5 О,! О,!5 Есть 0,4 0,125 0,45 0,4 РОМ5 ВК8 27,9 143.0 О,! 0,15 0,125 0,4 Есть Зенксропание 0,2 0,4 0,4 0,45 Разверэы- вание Есть Нет Р6М5 ВК8 23,2 !48,0 0,2 0,2 0,1 0,5 0 0,5 0,3 0,45 30.
Средние значения периода стойкости сверл, зевкеров и разверток Стойкость Т, мпп, при диаметре инструмента, мм Инстру- мент (операппя) Обрабатываемый материал 3! -40 4! — 50 51 -60 6! — 80 11 — 20 2! — 30 б — )О До 5 70 90 1!О 25 50 45 Быстрорежу- щая сталь 35 45 25 15 20 Твердый сплав Быстрорежу- щая сталь Коррозионностойкая сталь Сверло !сперлс- ние и рас- сверли- ванне) Конструкционная углеродистая и легированная сталь Матерпат режущей части инструмента Матерная режущей части инст- румента РбМ5 Т! 5Кб РОМ5 Т15К6 Прадаллаеаае табл 30 Материал рекуШей часта инструмента Инстру- мент (оцераняя) Стойкосгь Т, ыин, прн диаметре инструмента, ыы Обрабатываемый материал б-Ю 11-20 2! — 30 31-40 41-50 51-60 б! — 80 Да 5 75 105 20 60 140 170 Быстрорежу- щая сталь Серый и ковкий чугун, медные и алюминиевые сплавы 35 Твердый сплав 45 15 25 90 40 50 Быстрорежущая сталь и твердый сплав Зенкеры (зенкеро- вание) 30 60 80 Быстрорежу- щая сталь 120 120.
25 40 80 80 120 Конструкционная углеролистая и легированная сталь 90 110 180 180 50 70 120 120 Твердый сплав 20 30 Раэверт ки (раз верт.ы- вание) Серый и ковкнй чугун 60 180 Быстрорезгу- щал сталь 135 165 210 Твердый сплав 45 75 105 ц.а а ц ~ а ~ а \,г у чье С г*з,"Р 2.!00 Значения коэффициентов См и С и показателей степени приведены в табл. 32. Коэффициент, учитывающий фактические условия обработки, в данном случае зависит только от материала обрабатываемой заготовки и определяется выражением К„= Кыи Значения коэффициента К„, приведены для стали и чугуна в табл.
9, а для медных н алюминиевых сплавов — в табл. 10. Для определения крутящего момента прн развертывании кюкдыя зуб инструмента можно рассматривать как расточный резец. Тогда при диаметре инструмента (3 крутящий момент„Н м, М„л 9750 где частота вращения инструмента или заготовки, об/мин, 1000е н= п)3 Сверло (сверле- ние и рас- сверли- ванне) Конструкционная углеродистая и легированная сталь, серый и ковкий чугун здесь з, — подача, мм на один зуб инструмента, равная з/з, где з — подача, мм/об, г — число зубьев развертки.
Значения коэффициентов н показателей степени см. в табл. 22. Мшцность резаяии„ кВт, определяют по формуле 281 и. Зиачаиаа ивэффпшвиатав ° иаиаэатааяй сгщев в файииуиви и(рзиавшпв ииишизи и псеивй Коэффициент н показатели степени е фарыулая Материал режущей части инструмента осевой силы крутящего момента Обрабатыеаеыый материал Наименование операции см ч 0,0345 2,0 Ся д 68 1,0 л > Консгрукцион- ная углеродистая сталь, оя = 750 МПа Сверление 0,7 0,8 Рассперливание и зенкерование 0,09 1,0 0,9 0,8 67 1,2 0,65 Быстрорежу- шая сталь Жаропрочнап сталь 12Х! 8Н9Т, НВ 14! Сверление 0,041 2,0 143 1,0 0,7 0,7 Рассверливание и зенкерование О,!06 1,0 1,2 0,65 0,9 0,8 42 1,2 Сверление Твердый сплав 0,012 2,2 0,75 0,8 Рассверливание и зенкерование О,! 96 0,85 1,0 0,4 0,8 0,7 Серым чугун, НВ 190 Сверление 0,021 2,0 42,7 1,0 0,8 0,8 Рассверливание и зенкерование 1,2 0,4 0,085 23,5 0,75 0,8 Быстрорежу- шая сталь Сверление 0,8 0,02! 2,0 43,3 1,0 0,8 Ковкий чугун, НВ 150 0,0! 2,2 0,8 32,8 1,2 0,75 Твердый сплав Рассверливание и зенкерование 0,17 0,85 0,8 0,7 38 1,0 0,4 Гетерогенные медные спвавы средней твердости, НВ 120 Сверление 0.8 0,012 2,0 0,031 0,85 0,8 31,5 1,0 Рассверливание и зенкерование 17,2 1,0 0,4 0,8 Быстрорежу- шая сталь Силумин и дюр- алюминий Сверление 0,005 2,0 9,8 1,0 0,7 0,8 ~ р и и е ч а н и е.
Рассчитанные по формуле осевые силы при сяерленни действительны для сверл с подточенной перемычкой; с неподточенной перемычкой осеяая сила прн сеерленни возрастает я г,зз раза. Конфигурация обрабатываемой поверхности и вид оборудования определяют тип применяемой фрезы (рис. 3). Ее размеры определяются размерами обрабатываемой поверхности и глубиной срезаемого слоя. Диаметр фрезы для сокрашения основного технологического времени и расхода инструментального материала выбирают по возможности маи- меньшей величины, учитывая при атом жесткость технологической системы, схему резания, форму и размеры обрабатываемой заготовки. При торцовом фрезеровании для достижения производительных режимов резания диаметр фрезы П должен быль больше ширины фрезерования В, т. е. П =(1,25 —: 1,5)В, а при обработке стальных заготовок обязательным является их несимметричное расположение относительно фрезы; для заготовок нз конструк- )РЕ)КНМЫ РЕЗАНИЯ Рияи иарцеа е д л аре и цаа ярри оое а) .Ф ареяи уеяау ее ФФ аиие сеа Шоио реа Рас.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
