Kosilova-t2 (995465), страница 48
Текст из файла (страница 48)
Дюралюминий. сг,=ЗООБ400 МПа, НВК 100 8 12,0 Дюралюминий, о, = 200 —: 300 МПа 1,2 Состояние поверхности заготовки 6. Поправочиый коэффипнент Каа, учитывающий влияние инструментального материала на скорость резании Значения «оэффициепта К„ в зависимости от маркя инструментального материала Обрабатываемый материал Т15Кб ТЗОК4 ВК8 1,15 1,4 0,4 Сталь конструкционпая Т14К8 0,8 Т15К6 1,00 Т5К12В Т5К10 0,35 0,65 Т15Кб 1,9 Р18 0,3 ВК8 1,0 Т5К10 1,4 Коррозионно-стойкие и жаро- прочные стаяи НВС 51 — 62 Сталь закаленная НАС 35 — 50 ВК8 0,83 Т15Кб 1,0 ТЗОК4 1,25 ВКб 0,85 ВК4 1,0 ВК6 ВК8 0,92 0,74 Серый и ковкий чугун ВК8 ВК6 ВК4 ВКЗ ВКЗ 1,25 0,83 1,0 1,15 Силь, чугун, медные и алю- миниевые сплавы ВК4 РОМ5 ВК6 9ХС ХВГ У12А 0,5 0,6 2,5 0,6 1,0 2,7 Поправочвый коэффициент К„а, учптывающий влияние состояния поверхности заготовки иа скорость резания Риапгмы Ркзания 7.
Келрбмииевт измеюмаа стойкости Кгн в завасаместа ет чвсяа едвоврмиеюю рабеташгюкх иаструмеквав пук средней ае раааемеуаесга ах загрузке 10 15 Число работающих ннструментов 1,7 2,5 Прнмечання: 1. Прн равномерной загрузке ннструментов коэффициент Куь увеличивать в 2 раза. 2. Прн загрузке ннструментов с большой неравномерностью коэффициент Кга уменьшать на 25 — 30% 8. кеэфбиимавт изменении периода стойкости кг, в зависимости ет числе едиовуеммаю ебсауанюаемык стаюпю Число обслужнваемых станков 7 н более 2,8 1,0 1,4 1,9 2,6 3,1 Кт у. ПсябмаЕЧамй Иаэффаамат Кмр дпа СтаЛИ а ЧутзЧЮ, унатвзеамна1й апаююс КаЧЕ Став обрабатываемого матауавлв аа салеаяие зааасюиести Показатель степени л прн определении Обрабатываемый материал Расчетная формула составляющей Р, силы резания пря обработке рсзцамн окружной силы резания Р, прн фрезерованнн Конструкционная углеродистая и легированная сталь О„МПа: с 600 0,75/0,35 0„75/0,75 0,7570,75 0,75/0,75 0,3/0,3 0,310,3 > 600 0,4!0,55 Серый чугун 0,6/0,6 1,070,55 Ковний чугун 0,4/0,55 0,6/О,б 1,0/0,55 П рн меч анне.
В чнслнтелс приведены значения показателя степени л лля твердого сплава, в знаменателе — для быстрорежущей стали. Стойкость Т- период работы инструмента до затупления, приводимый для различных видов обработки, соответствует условиям одноинструментной обработки. При многоинструментной обработке период стойкости Т следует увеличивать. Он зависит прежде всего от числа одновременно работающих инструментов,отношения времени резания к времени ра- бочсго хода, материала инструмента, вида оборудования. Прн многостаночном обслуживании период стойкости Т также необходимо увеличивать с возрастанием числа обслуживаемых станков.
В обычных случанх расчет точного значения периода стойкости громоздкий. Поэтому ориентировочно можно считать, что период крутящего момента М н осевой силы Рс прн сверленнн, рассверлнваннн н зенкеро- ваннн 10, Пепрааечиый инэффиниеит К, унгтываюаний ишниве качества медаык и алюмаашеиьая Алюминиевые сплавы Медные сплавы Гетерогенные: НВ 120 Алюминий и силумин Дюралюминий, гг„ МПа: 250 350 > 350 1,0 1,0 НВ > 120 Свинцовистые при основной гетерогенной структуре и свинцовистые с содержанием свянца 1О Тл при основной гомогенной структуре Гомогенные Медь С содержанием свинца > 15% 0,75 0,65 — 0„70 1,5 2,0 2,75 1,8 — 2,2 1,7 — 2,1 0,25 — 0,45 стойкости при многоинструментной обра- ботке ТОЧЕНИЕ уми 7Кги (2) а при многостаночном обслуживании Т„„= ТКг.
(3) где Т- стойкость лимитирующего инструмента; Кти — коэффициент изменения периода стойкости при многоинструментной обработке (табл. 7); Кт, — коэффициент изменения периода стойкости при многостаночном обслуживании (табл. 8). Сила резания. Под силой резания обычно подразумевают ее главную составляющую Р„ определяющую расходуемую на резание мощность Н, и крутящий момент на шпинделе станка. Силовые зависимости рассчитывают по эмпирическим формулам, значения коэффициентов и показателей степени в которых для различных вгщов обработки приведены в соответствующих таблицах. Рассчитанные с использованием табличных данных силовые зависимости учитывают конкретные технологические параметры (глубину резания, подачу, ширину фрезерования и др.) и действительны прн определенных значениях ряда других факторов.
Их значения, соответствующие фактическим условиям резания, получают умножением на коэффициент Кр — общий поправочный коэффициент, учитйваюший измененные по сравнению с табличными условия резания, представляющий собой произведение из ряда коэффициентов. Важнейшим из ннх является коэффициент Кмр, учитывающий качество обрабатываемого материала, значения которого для стали и чугуна приведены в табл. 9, а лля медных и алюминиевых сплавов — в табл. 1О. Глубана резании г: при черновом точении и отсутствии ограничений по мощности оборудования, жесткости системы СПИД принимается равной припуску на обработку; при чистовом точении прнпуск срезаетса за два прохода и более.
На каждом последующем проходе следует назначать меньшую глубину резания, чем на предшествующем. При параметре шероховатости обработанной поверхности Яа = 3,2 мкм включительно г = 0,5+ 2,0 мм; йа ) )0,8 мкм, г = 0,1-: 0,4 мм. Подача л: при черновом точении принимается максимально допустимой по мощности оборудования, жесткости системы СПИД, прочности режущей пластины и прочности держанки. Рекомендуемые подачи при черновом наружном точении приведены в табл. 11, а при черновом растачивании — в табл. 12.
Максимальные величины подач при точении стали 45, допустимые прочностью пластины из твердого сплава, приведены в табл. 13. Подачи при чистовом точении выбирают в зависимости от требуемых параметров шероховатости обработанной поверхности и радиуса при вершине резца (табл. 14). При прорезании пазов и отрезании величина поперечной подачи зависит от свойств обрабатываемого материала, размеров паза и диаметра обработки (табл. 15). Рекомендуемые подачи при фасонном точении приведены в табл. 16. Скорость резания и, м/мин; при наружном продольном и поперечном точении и растачивании рассчитывают по эмпирической формуле С„ и= Т" Ра' 11.
Подачи при черновом наружном точении резцамв с пластинами из твердого сплава и быстроршкущей стали Обрабатываемый материал Сталь конструкциоиная углеродистав, легированная и жаропрочная Чугун и медные сплавы Диаметр детали, мм Размер державки резца, мм Подача г, ммуоб, при глубине резания с, мм Св. 8 до !2 Св. 8 до 12 Св 5 до 8 До 3 Са. 3 ло 5 Св. 12 До 3 Св.3до5 Св. 5ло 8 Св. 12 0,4 — 0,5 0,4 — 1,1 0,1 — 1,2 0,7-1,3 1,0 — 1,5 0,8-1,0 0,9 — 1,2 1,2 — 1,7 П р н м е ч а н н я. 1. Нижние значения подач соответствуют меньшим размерам державки резца и более прочным обрабатываемым материалам, верхние значения подач — болыпим размерам державкн резца и менее прочным обрабатываемым материалам.
2. При обработке жаропрочных сталей и сплавов подачи сныше 1 мм1об не применять. 3. При обработке прерывистых псверхностей и при работах с ударамн табличные значения подач следует уменьшать на коэффициент 0,75 — 0,85. 4. При обработке закаленных сталей табличные значения подачи уменьшать, умножая на коэффициент 0,8 для стали с НЯС 44 — 56 и на 0,5 лля стали с НАС 57 — 62. До 20 Св.
20 до 40 э 40 э 60 э 60 э 100 э 100 э 400 э 400 » 500 э 500 э 600 э 600 э 1000 э 1000 э 2500 От 1бх25 до 25 х 25 От 16х25 до 25 х 25 От 16х25 до 25х40 От 16х25 до 25 х 40 От 1бх25 до 25 х 40 От 20х 30 до 40 х 60 От 20х30 до 40хбО От 25х40 до 40 х 60 От 30х45 до 40 х 60 0,3-0,4 0,4-0„5 0,5 — 0,9 0,6 — 1,2 0,8-1,3 1,1 — 1,4 1,2 — 1,5 1,2-1,8 1,3-2,0 0,3 — 0,4 0,4 в 0,8 0,5 — 1,! 0,7-1,2 1,0 — 1,3 1,0 — 1,4 1,1 — 1,5 1,3-1,8 0,3 — 0,7 0,5 — 0,9 0,4-0,8 0,6 — 1,0 0,5 — 0,9 0,7 — 1,2 0,6- 1,2 0,8 - 1,3 О 6 - 1,3 0,9 — 1,4 0,8 — 1,4 1,2 — 1,6 1,! — 1,5 0,6-0,9 0,5-0,8 0,8 — 1,4 0,7 — 1,2 1,0 — 1,5 0,8 — 1,9 1,3 — 1,6 1,2 — 1,5 1,5 — 1,8 1,2 — 1,6 1,5 -2,0 1,3 — 1,8 1,6-2,4 1,6-2,0 0,4 — 0,7 0,6 — 1,0 0,8 — 1,1 1,0-1,2 1,0-1,4 1,0-1,4 1,4-1,8 0„5-0,9 0,6 — 0,9 0,7 — 0,9 0,9 — 1,2 1,0 — 1,3 1,3 — 1,7 И. Подачи прн червовом растачнваннн на токарных, тонарно-револьверных н нарусельных станнах резцамн с пластинами нз твердого сплава и быстрорежушей стали Обрабатываемый матерна.ч Резец иди оправка Диаметр круглог.о сечения резца или размеры прямоуголыюго сечении оправки, мм Сталь конструкционная углеродистая, легироааина» и жаропрочная Вылет рсзт!а или оп Чугун и мелные сплавы Подача н мы!об, прн глубине резанля г, мм раяки, мм 2 3 5 8 12 20 2 3 5 8 12 20 Токарные и токарпо-реаольверпые станки О,!2-0,16 О,! 2 — 0,20 0,20-0,30 0,3 в 0,4 0,4- 0,6 0,5 — 0,8 0,08 0,10 О,! — 0,2 0,5-0,3 0,25 — 0,5 0,4 — 0,7 О И 0,4 — 0,5 0,3- 0,4 0,6 — 0,9 0,5 — 0,7 0,7- 1,О 0,6 — 0,8 0,6 — 0,8 0,4 -0,7 0,7 — 0,9 0,5 в 0,7 Каруге гьггые станки 1,5 — 2,0 1„4-1,8 1,2 — 1,6 1,0 — 1,4 1,4 — 2,0 1,2 — 1,7 1,1 — 1,5 0,9- 1,2 1,2 — 1,6 1,0 — 1, 1,Π— 1,3 0,8 — 1,1 0,8 в 1,1 0,7 в 0,9 0,7 — 0,9 0,9 — 1,2 ,8 — 1,0 0,8 — 1,О ,6 - 0,8 0,6 — 0,7 0,5 — 0,6 0,9 — 1,2 0,7 — 0,9 0,6 - 0,7 1,1 — 1,3 0,9 — 1,! 0,7-0,9 0,5-0,6 1,3 в 1,7 1,2 — 1,5 1,2 — 1,4 1,0 — 1,3 1,0 — 1,2 0,9 - 1,1 О 8 — 1 0 О 7 О 8 200 300 500 700 П р и м е ч «пня: 1 Верхние прелелы палач рекомендуются лля меньшей глубины резания нри обработке менее прочнык материалов, нижние — для большей глубины и более прочных материалов 2.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
